Курсовая работа: Монтаж системы отопления жилого здания

1. Технология монтажных работ

1.1 Заготовительные работы

1.2 Монтажные работы

1.3 Пусконаладочные работы

1.4 Транспортные работы

2. Спецификация элементов системы отопления

3. Техника безопасности при монтаже

4. Испытание систем отопления

4.1 Гидравлические испытания

4.2 Гидравлические испытания

5. Расчет строительных, монтажных и заготовительных длин деталей

5.1 Спецификация деталей для систем отопления

В данном курсовом проекте мы знакомимся с технологией монтажа систем отопления, узнаем о работах, проводимых во время монтажа, изучаем технику безопасности, которую необходимо соблюдать в ходе выполнения работ. По мере выполнения этого проекта необходимо составить спецификацию элементов системы отопления, комплектовочную ведомость. В завершении монтажной части мы указываем о том, какие испытания проводятся, для проверки надежности системы отопления.

1. Технология монтажных работ

1.1 Заготовительные работы

1.Изготовление узлов и деталей трубопроводов из стальных труб следует производить в соответствии с техническими условиями и стандартами.

2.Соединение стальных труб, а также деталей и узлов из них следует выполнять на сварке, резьбе, накидных гайках и фланцах (к арматуре и оборудованию).

Оцинкованные трубы, узлы и детали должны соединяться, как правило, на резьбе с применением оцинкованных стальных соединительных частей или неоцинкованных из ковкого чугуна, на накидных гайках и фланцах (к арматуре и оборудованию).

Для резьбовых соединений стальных труб следует применять цилиндрическую трубную резьбу, выполняемую по ГОСТ 6357-81 (класс точности В )накаткой на легких трубах и нарезкой на обыкновенных и усиленных.

При изготовлении резьбы методом накатки на трубе допускается уменьшение ее внутреннего диаметра до 10 % по всей длине резьбы.

3.Повороты трубопроводов в системах отопления следует выполнять путем изгиба труб или применения бесшовных приварных отводов из углеродистой стали по ГОСТ 17375-83.

Радиус гиба труб с условным проходом до 40 мм включительно должен быть не менее 2,2 мм, D_нар , а с условным проходом 50 мм и более — не менее 3,5 D_нар трубы.

4. Подварка сварного шва на изогнутых участках труб в нагревательных элементах отопительных панелей не допускается.

5.Фланцы соединяются с трубой сваркой.

Отклонение от перпендикулярности фланца, приваренного к трубе, по отношению к оси трубы допускается до 1 % наружного диаметра фланца, но не более 2мм.

Поверхность фланцев должна быть гладкой и без заусенцев. Головки болтов следует располагать с одной стороны соединения.

На вертикальных участках трубопроводов гайки необходимо располагать снизу.

Концы болтов, как правило, не должны выступать из гаек более чем на 0,5диаметра болта или 3 шага резьбы.

Конец трубы, включая шов приварки фланца к трубе, не должен выступать за зеркало фланца.

Прокладки во фланцевых соединениях не должны перекрывать болтовых отверстий.

Установка между фланцами нескольких или скошенных прокладок не допускается.

6. Отклонение линейных размеров собранных узлов не должны превышать ±3 м при длине до 1м и ±1 мм на каждый последующий метр.

7. Узлы санитарно-технических систем должны быть испытаны на герметичность на месте их изготовления.

Узлы трубопроводов систем отопления, предназначенные для заделки в отопительные панели, вентили, краны, задвижки, грязевики, воздухосборники и т.п. необходимо подвергать испытанию гидростатическим (гидравлическим) или пузырьковым (пневматическим) методом в соответствии с ГОСТ 25136-82 и ГОСТ 24054-80.

8.При гидростатическом методе испытаний на герметичность из узлов полностью удаляют воздух, заполняют водой с температурой не ниже 278 К (5 0 С) и выдерживают под пробным избыточным давлением Р_пр , равным 1,5Р_у , где Р_у условное избыточное давление, которое могут выдерживать соединения при нормальной температуре рабочей среды в условиях эксплуатации.

Если при испытании на трубопроводе появилась роса, то испытание следует продолжить после ее высыхания или вытирания.

Выдержавшим испытание считаются вентили, задвижки и краны , если на поверхности и в местах уплотнительных устройств после двукратного поворота регулирующих устройств (перед испытанием) не появляется капли воды.

9.При пузырьковом методе испытания на герметичность узлы трубопровода заполняют воздухом с избыточным давлением 0,15 МПа (1,5 кгс/см 2 ,погружают в ванную с водой и выдерживают не менее 30 с.

Выдержавшими испытание считаются узлы, при испытании которых не появятся пузырьки воздуха в ванне с водой.

Обстукивание соединений, поворот регулирующих устройств и устранение дефектов во время испытаний не допускаются.

10.Наружная поверхность узлов и деталей из неоцинкованных труб, за исключением резьбовых соединений и поверхности зеркала фланца, на заводе-изготовителе должна быть покрыта грунтовкой, а резьбовая поверхность узлов и деталей антикоррозионной смазкой в соответствии с требованиями ТУ 36-808-85.

1.2 Монтажные работы

1.Разъемные соединения на трубопроводах следует выполнять у арматуры и там, где это необходимо по условиям сборки трубопроводов.

Разъемные соединения трубопроводов, а также арматура, ревизии и прочистки должны располагаться в местах, доступных для обслуживания.

2.Вертикальные трубопроводы не должны отклоняться от вертикали более чем на 2мм на 1м длины.

3.Неизолированные трубопроводы систем отопления не должны примыкать к поверхности строительных конструкций.

Расстояние от поверхности штукатурки или облицовки до оси неизолированных трубопроводов при диаметре условного прохода до 32мм включительно при открытой прокладке должно составлять от 35 до 55 м, при диаметрах 40-50 мм — от 50 до 60 мм, а при диаметрах более 50 мм — принимается по рабочей документации.

Расстояние от трубопроводов, отопительных приборов и калориферов с температурой теплоносителя выше 378 К(105 0 С) до конструкций зданий и сооружений из горючих (сгораемых) материалов, определяемых проектом (рабочим проектом) по ГОСТ 12.1.044.-84, должно быть не менее 100 мм.

4.Средства крепления не следует располагать в местах соединения трубопроводов.

Заделка креплений с помощью деревянных пробок, а также приварка трубопроводов к средствам крепления не допускаются.

5.Средства крепления стояков из стальных труб в жилых и общественных зданиях при высоте этажа до 3 м не устанавливаются, а при высоте этажа более 3 м средства крепления устанавливаются на половине высоты этажа.

6.Подводки к отопительным приборам при длине более 1500 мм должны иметь крепление.

7.Санитарные и отопительные приборы должны быть установлены по отвесу и уровню.

8.Уклоны подводок к отопительным приборам следует выполнять от 5 до 10мм на длину подводки в сторону движения теплоносителя. При длине подводки до 500 мм уклон труб выполнять не следует.

9.Присоединение подводок к гладким стальным, чугунным и биметаллическим ребристым трубам следует производить с помощью фланцев (заглушек) с эксцентрично расположенными отверстиями для обеспечения свободного удаления воздуха и стока воды или конденсата из труб. Для паровых подводок допускается концентрическое присоединение.

10.Радиаторы всех типов следует устанавливать на расстояниях, мм, не менее: 60-от пола, 50-от нижней поверхности подоконных досок и 25 – от поверхности штукатурки стен.

При отсутствии подоконной доски расстояние 50 мм следует принимать от верха прибора до низа оконного проема.

При открытой прокладке трубопроводов расстояние от поверхности ниши до отопительных приборов должно обеспечивать возможность прокладки подводок к отопительным приборам по прямой линии.

11.При установке отопительного прибора под окном его край со стороны стояка, как правило, не должен выходить за пределы оконного проема. При этом совмещение вертикальных осей симметрии отопительных приборов и оконных проемов не обязательно.

12.Отопительные приборы следует устанавливать на кронштейнах или на подставках, изготовляемых в соответствии со стандартами, техническими условиями или рабочей документацией.

Число кронштейнов следует устанавливать из расчета один на 1м 2 поверхности нагрева чугунного радиатора, но не менее трех на радиатор (кроме радиаторов в две секции), а для ребристых труб – по два на трубу.

Вместо верхних кронштейнов разрешается устанавливать радиаторные планки, которые должны быть расположены на 2/3 высоты радиатора.

Кронштейны следует устанавливать под шейки радиаторов, а под ребристые трубы- у фланцев.

13.Число креплений на блок конвектора без кожуха следует применять:

-при однорядной и двухрядной установке -2 крепления к стене или полу;

-при трехрядной и четырехрядной установке – 3 крепления к стене или 2 крепления к полу.

14.Кронштейны под отопительные приборы следует крепить к бетонным стенам дюбелями, а к кирпичным стенам – дюбелями или заделкой кронштейнов цементным раствором марки не ниже 100 на глубину не менее 100мм (без учета толщины слоя штукатурки).

Применение деревянных пробок для заделки кронштейнов не допускается.

15.Оси соединяемых стояков стеновых панелей со встроенными нагревательными элементами при установке должны совпадать.

Соединение стояков следует выполнять на сварке внахлестку (с раздачей одного конца трубы или соединением безрезьбовой муфтой).

Присоединение трубопроводов к воздухонагревателям (калориферам, отопительным агрегатам) должно выполняться на фланцах, резьбе или сварке.

16.Вентили и обратные клапаны должны устанавливаться таким образом, чтобы среда поступала под клапан.

Обратные клапаны необходимо устанавливать горизонтально или строго в зависимости от их конструкции.

Направление стрелки на корпусе должно совпадать с направлением движения среды.

18.Шпиндели кранов двойной регулировки и регулирующих проходных кранов следует устанавливать вертикально при расположении отопительных приборов без ниш, а при установке в нишах – под углом 45 вверх.

Шпиндели трехходовых кранов необходимо располагать горизонтально.

19.Манометры, устанавливаемые на трубопроводах с температурой теплоносителя до 378 К (105 0 С), должны присоединяться через трехходовой кран.

Манометры, устанавливаемые на трубопроводах с температурой теплоносителя выше 378 К (105 0 С ), должны присоединяться через сифонную трубку и трехходовой кран.

1.3 Пусконаладочные работы

Пусконаладочные работы по характеру и назначению являются продолжением монтажных работ и завершающим звеном в создании новых производств. После их окончания построенный объект может быть предъявлен к сдаче в эксплуатацию.

К пусконаладочным работам относится комплекс работ, выполняемых в период подготовки и проведения индивидуальных испытаний и в период комплексного опробования оборудования. При этом понятие «оборудование» охватывает всю технологическую систему объекта, то есть комплекс технологического и всех других видов оборудования и трубопроводов, электротехнические, санитарно-технические и другие устройства и системы автоматизации, обеспечивающие выпуск первой партии продукции, предусмотренной проектом.

До начала индивидуальных испытаний смонтированного оборудования осуществляются пусконаладочные работы по электротехническим устройствам, автоматизированным системам управления, теплоэнергетическому и некоторым другим видам оборудования, выполнение которых обеспечивает проведение индивидуальных испытаний технологического оборудования – завершающего этапа работ по монтажу этого оборудования.

Пусконаладочные работы, проводимые в период индивидуальных испытаний оборудования, обеспечивает выполнение требований, предусмотренных рабочей документацией, стандартами и техническими условиями на отдельные машины механизмы и агрегаты, с целью подготовки оборудования к приемке рабочей комиссией для комплексного опробования.

В период комплексного опробования оборудования выполняется проверка, регулировка и обеспечение совместной взаимосвязанной работы оборудования в предусмотренном проектом технологическом процессе на холостом ходу с последующим переводом оборудования на работу под нагрузкой и выводом на устойчивый технологический режим, обеспечивающий выпуск первой партии продукции.

Пусконаладочные работы выполняются квалифицированными работниками специализированных организаций. Определение трудоемкости пусконаладочных работ связано со специфическим характером и особенностями содержания труда специалистов по наладке и испытаниям из-за большой доли интеллектуальных затрат, влияние вероятностного фактора, поскольку главным затратообразующим элементом является поиск причин, вызывающих отклонения параметров технологических процессов. Затраты труда во многом зависят от уровня технических знаний, накопленного опыта наладчика, а также качество изготовления и монтажа оборудования.

Дефекты оборудования, выявленные о процессе индивидуальных испытаний и комплексного опробования оборудования, а также пусконаладочных работ должны быть устранены заказчиком (или предприятием изготовителем) до приемки объекта в эксплуатации.

1.4 Транспортные работы

Узлы и детали из труб для санитарно-технических систем должны транспортироваться на объекты в контейнерах или пакетах и иметь сопроводительную документацию.

К каждому контейнеру и пакету должна быть прикреплена табличка с маркировкой упакованных узлов в соответствии с действующими стандартами и техническими условиями на изготовление изделий.

Не установленные на деталях и в узлах арматура, приборы автоматики, контрльно-измерительные приборы, соединительные части средства, крепления, прокладки, болты, гайки, шайбы и т. п. должны упаковываться отдельно, при этом в маркировке контейнера должны указываться обозначения или наименования этих изделий.

2. Спецификация элементов системы отопления

Курсовая работа: Проектирование системы отопления жилого здания

1. Общая часть

18-квартирный 3-этажный 2-секционный жилой дом (для посемейного заселения и постоянного проживания) с наружными стенами из красного керамического кирпича марки М100 толщиной 0.65м. Высота этажа 3 м. Класс сооружения, т.е. совокупность требований, касающихся степени долговечности, огнестойкости и других эксплуатационных качеств, — II; степень огнестойкости — II (несгораемое здание); степень долговечности — вторая (срок службы 50-100 лет). В здании имеется не отапливаемый со световыми проемами в стенах подвал с чистой высотой 2.2м. Кровля здания плоская с совмещенным покрытием с вентилируемой воздушной прослойкой. Ориентация главного фасада по сторонам света юго-западная.

Географическая и климатическая характеристика района строительства:

Проектируемое здание предназначено для строительства в городе Архангельск, который находится в II умеренном климатическом районе.

Климатические характеристики города:

Температура воздуха наиболее холодной пятидневки (t_Н5 ) обеспеченностью 0,92: минус 31°С.

Средняя температура наиболее холодных суток (t_Н1 ) обеспеченностью 0,92: минус 37°С.

Средняя скорость ветра в январе: 3,7 м/с.

Расчетное барометрическое давление (Р_БАР ): 1010 гПа.

Преобладающее направление ветра за декабрь-февраль: ЮВ

Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь: 5,9

Средняя скорость ветра, м/с, за период со средней суточной температурой воздуха £ 8 °С: 3,7

Преобладающее направление ветра за июнь-август: СЗ

Минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с: 4

Технические условия для проектирования:

Ввод наружной тепловой сети осуществляется со стороны дворового фасада. Параметры теплоносителя на вводе в здание: 140-70°С. Располагаемый напор на вводе в здание (Р_{Э ЗАД} ): 50 кПа.

Перечень нормативных документов по которым велось проектирование:

СНиП 23-01-99 * Строительная климатология.

СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование.

СНиП 31-01-2003 Здания жилые и многоквартирные.

СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий.

СНиП 3.05.01-85 * Внутренние санитарно-технические системы.

ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата помещения.

ГОСТ 21.205-93 СПДС. Условные обозначения элементов санитарно-технических систем.

2. Определение тепловой мощности системы отопления

Ограждающие конструкции здания представлены наружными стенами, перекрытием над верхним этажом и надподвальным перекрытием.

Наружные стены выполнены из красного керамического кирпича марки М100, толщина стен составляет 0.65м, термическое сопротивление (R₀ ) равно

0.9770.

Перекрытие над верхним этажом совмещено с покрытием здания, в нем присутствует вентилируемая воздушная прослойка. Толщина перекрытия () составляет 0.34м, термическое сопротивление (R₀ ) равно

1.3189.

Перекрытие над не отапливаемым со световыми проемами в стенах подвалом имеет толщину () 0.383м, с термическим сопротивлением (R₀ ) равно

1.7686.

2.1 Определение нормируемого значения сопротивления теплоотдачи стен

Рисунок 1 Конструкция наружных стен

Определение градусо-суток отопительного периода

;

t_int -расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания определяемая по ГОСТ 30494 (таб.№1)

t_ht -средняя температура наружного воздуха (по СНиП 23-01)

z_ht -продолжительность отопительного периода в сутках по СНиП 23-01ительная климатология» (таб.№1)

Для Архангельска t_int =20 t_ht =-4,4; z_ht =253

;

По СНиП 23-02 таб №4 примечание: если значение отличается от табличных используем формулу

;

Для живого здания таб №4 значения а=0,00035; в=1,4

;

Стена из красного кирпича толщиной 650мм с

=0,67

и утеплителя из минеральной тяжелой ваты толщиной 151мм с

=0,06

;

Условие выполняется конструкция стены пригодна для использования в г. Архангельск.

2.2 Определение нормируемого значения сопротивления теплоотдачи совмещенного покрытия

Рисунок 2. Конструкция совмещенного покрытия

Определение градусо-суток отопительного периода

;

Для Архангельска t_int =20 t_ht =-4,4; z_ht =253

;

По СНиП 23-02 таб №4 примечание: если значение отличается от табличных используем формулу

;

Для живого здания таб №4 значения а=0,0005; в=2,2

;

Совмещенное покрытие состоит из: бикроста в 2 слоя толщиной 8мм и утеплителя из тяжелых минераловатных плит толщиной 230мм с

=0,06

Цементно-песчаной стяжки толщиной 20мм с

=0,76;

Железобетонной плиты толщиной 0,34 мм с

=1,319;

;

Условие выполняется конструкция перекрытия пригодна для использования в г. Архангельск.

2.3 Определение нормируемого значения сопротивления теплоотдачи надподвального перекрытия

Рисунок 3. Конструкция надподвального перекрытия

Определение градусо-суток отопительного периода

;

Для Архангельска t_int =20 t_ht =-4,4; z_ht =253

;

По СНиП 23-02 таб №4 примечание: если значение отличается от табличных используем формулу

;

Для живого здания таб №4 значения а=0,00045; в=1,9

;

Совмещенное покрытие состоит из:

Бикроста в 2 слоя толщиной 8мм

Утеплителя из тяжелых минераловатных плит толщиной 170мм с

=0,06

Цементно-песчаной стяжки толщиной 20мм с

=0,76;

Железобетонной плиты толщиной 0,383 мм с

=1,769;

;

Условие выполняется конструкция надподвального перекрытия пригодна для использования в г. Архангельск.

3. Определение тепловой мощности отопления

3.1 Определение тепловой мощности системы отопления

Проектируемое здание предназначено для строительства в городе Архангельск.

материал стен: кирпич красный; утеплитель из минеральной тяжелой ваты толщиной 151мм с

=0,06

толщина стен: dнс =820 мм;

термическое сопротивление Rо=3,65м 2 ·°С/Вт;

Перекрытие над верхним этажом:

совмещенное покрытие с вентилируемой воздушной прослойкой (n=0,9);

толщина: dпт=590 мм;

термическое сопротивление Rо=5,34 м 2 ·°С/Вт;

Перекрытие над подвалом:

подвал неотапливаемый со световыми проемами в стенах, расположенный ниже уровня земли (n=0,75);

толщина: dпт=581 мм;

термическое сопротивление Rо=4,787 м 2 ·°С/Вт;

Вид заполнения световых проемов:

тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный).

3.2 Определение основных и добавочных потерь тепла

Требуемая тепловая мощность системы отопления определяется расчетом тепловых потерь через ограждающие конструкции помещений. Суммарные тепловые потери всеми помещениями представляют собой теплопотери здания.

Потери тепла через ограждающую конструкцию определяются по выражению:

Где К — коэффициент теплопередачи через соответствующее ограждение, Вт/м 2 °С. Коэффициент теплопередачи связан с термическим сопротивлением теплопередаче R₀ соотношением:

К =;

для несущих стен: ;

для окон: ;

для пола: ;

для потолка: ;

F — площадь ограждения, м 2 .

t_В — расчетная температура воздуха внутри помещения.

t_Н5 — расчетная температура наружного воздуха для расчета систем отопления, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки.

Sb — коэффициент учета добавочных потерь.

n — коэффициент учета положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху.

Добавочные потери учитываются согласно СНиП 2.04.05-86 в долях от основных потерь тепла.

Для расчета теплопотерь данного здания необходимо учесть следующие добавочные потери:

На ориентацию вертикальных наружных ограждений в размере:

10% (0,1) — при ориентации на С, В;

На открывание входных наружных дверей, не оборудованных тепловыми завесами. В зависимости от высоты отапливаемой части здания Н (м) для двойных дверей с тамбуром добавочные потери равны:

На инфильтрацию через наружные окна и балконные двери. Для трехэтажных зданий добавки на инфильтрацию принимаются: для 1-го этажа — 1%, для 2-го — 5%, для 3-го — 0%;

На скорость ветра (среднюю за январь). Т.к. скорость ветра 3,7 м/с, то добавочные потери на стены, окна и двери принимаются в размере 5%.

На угловые помещения в размере 5% при ориентации на С, В и 1% при ориентации в других случаях.

Расчетная тепловая нагрузка помещения представляет собой сумму потерь через все ограждения помещения. Потери уменьшаются на величину бытовых теплопоступлений:

Бытовые тепловыделения определяются:

где F_П — площадь пола помещения, м 2 .

Добавочные потери учитываются согласно СНиП 2.04.05-86 в долях от основных потерь тепла.

При расчете проектируемого здания учитывались следующие добавочные потери:

на ориентацию вертикальных наружных ограждений в размере:

10% (0,1) — при ориентации на С, В, СВ, СЗ;

на открывание входных наружных дверей, не оборудованных тепловыми завесами, в зависимости от высоты отапливаемой части здания Н (м)

двойные без тамбура-0,34Н;

на инфильтрацию через наружные окна и балконные двери для трехэтажных зданий: 1-й этаж 1%,2-й этаж 5%, 3-й этаж 0%;

на скорость ветра (среднюю за январь). На стены, окна, двери в размере:

5% если средняя скорость ветра за январь до 5м/с

10% если средняя скорость ветра за январь 5-10м/с

15% если средняя скорость ветра за январь более 10м/с

Принимаем 5% т.к. средняя скорость ветра за январь 3,7м/с

на угловые помещения в размере

5% от основных потерь через наружные стены и окна при ориентации С, В, СВ, СЗ;

1% -в других случаях.

Добавочные потери на ориентацию заносятся в графу 9, другие добавочные потери — в графу 10 в таблице №2 приложения.

Определение тепловой мощности системы отопления приводится в таблице №2 приложения.

3.3 Определение потерь тепла по укрупненным измерителям

Метод определения потерь тепла по укрупненным измерителям позволяет произвести приближенную оценку потерь тепла зданием с целью проверки правильности выполненного расчета потерь тепла через ограждающие конструкции.

Ориентировочно значение тепловых потерь здания определяется по выражению:

где q₀ — удельная тепловая характеристика здания, Вт /м₃ ·°С;

V_Н — строительный объем отапливаемой части здания по наружному обмеру, м 3 .

t_СР — средняя температура воздуха в отапливаемых помещениях, °С. (принимается равной внутренней температуре t_В большинства помещений);

Удельная тепловая характеристика здания представляет собой теплопотери 1м 3 здания при перепаде температур внутреннего и наружного воздуха в 1°С (Вт/м 3 ·°С).

Удельная тепловая характеристика здания любого назначения может быть определена по формуле:

где Р — наружный периметр здания, м;

S — площадь здания по наружному обмеру, м 2 ;

Н — высота отапливаемой части здания, м;

К_ОК , К_НС , К_ПЛ , К_ПТ — коэффициенты теплопередачи соответственно окон, стен, перекрытий над подвалом и потолком, Вт /м 2 ·°С.

r₀ — коэффициент остекления (отношение суммарной площади окон и балконных дверей к суммарной площади вертикальных наружных ограждений;

n_ПЛ , n_ПТ — коэффициенты в формуле

Проверка:

Расхождения находятся в пределах нормы.

Определение тепловой мощности отопления приведено в таблице 1

4. Система отопления

3.1 Принятая проектом схема отопления и ее описание

Т.к. в здании нет чердака, то проектируется схема отопления двухтрубная, тупиковая с искусственной циркуляцией и с нижней разводкой подающих и обратных магистралей, присоединенная через индивидуальный тепловой пункт к наружной водяной теплосети. Используются стальные водогазопроводные трубы (ГОСТ 3262-75*) диаметрами 20 и 25 мм. Стояки труб расставляются в углах и простенках наружных стен; лестничные клетки оборудуются отдельными стояками. Стояки располагаются открыто. Для опорожнения системы все магистрали прокладываются с уклоном 0,002 в сторону теплового пункта. Все трубопроводы в подвале теплоизолируются.

Отопительные приборы — чугунные секционные радиаторы типа МС-90-108, площадь их нагревательной поверхности fc =0,187 м 3 , номинальный тепловой поток q_НОМ = 802·0,89 = 713,78 Вт/м 2 для двухтрубных систем при движении воды «снизу-вниз» и q_НОМ = 802·0,79 = 633,58 Вт/м 2 при движении воды «снизу-вверх».

Радиаторы в квартирах устанавливаются под световыми проемами и у наружных стен на высоте 70 мм от пола. В подъезде радиаторы устанавливаются на лестничной клетке первого этажа.

Арматура для регулирования и отключения ставится на подающих и обратных ответвлениях циркуляционных колец для возможности аварийного выключения каждого циркуляционного кольца. Для регулирования работы отопительных приборов на подводках устанавливаются краны двойного регулирования КРД. Также на обратных стояках устанавливаются вентили для гашения избыточного давления.

3.2 Гидравлический расчет трубопровода

Располагаемое циркуляционное давление для главного кольца определяется по формуле:

где Р_И — искусственное давление, создаваемое насосом или элеватором;

Р_Е — естественное циркуляционное давление в расчетном кольце, обусловленное разностью давлений горячей воды в подающем стояке и охлажденной воды в обратном стояке;

Б — коэффициент снижения естественного давления при температуре наружного воздуха выше расчетной температуры наиболее холодной пятидневки t_Н5 . Для двухтрубных систем Б =0,4;

DР_{Е. ТР} — дополнительное естественное давление, возникающее за счет охлаждения воды в трубопроводах. При нижней разводке оно не учитывается.

При непосредственном присоединении системы отопления к наружным теплосетям величина искусственного давления рассчитывается в зависимости от давления Р_Э.ЗАД перед элеватором по формуле:

Па

где q — коэффициент смешения (эжекции) элеватора, представляющий собой отношение массы воды подмешиваемой из обратного трубопровода, к массе воды, подаваемой из тепловой сети в сопло элеватора G_C , кг/час:

где T_Г — температура воды в подающей магистрали наружной теплосети, 0 С;

t_Г , t_О — температура воды в подающей и обратной магистрали системы отопления здания, 0 С

G_{СМ —} количество воды (кг/час) циркулирующие в системе отопления.

Естественное давление рассчитывается по формуле:

где h — расстояние от оси элеватора до середины расчетного прибора, м;

r_О , r_Г — плотность воды в обратном и подающем трубопроводе, кг/м 3 ;

Средние удельные линейные потери давления для рассматриваемого циркуляционного кольца:

Па/м

где S L_{ГЛ. К —} сумма длин всех участков циркуляционного кольца, м. Для проектируемого здания S L_{ГЛ. К} = 74,42 м.

Па/м

Определяются расчетные расходы теплоносителя на каждом участке по формуле:

кг / час

где Q_УЧ — тепловая нагрузка расчетного участка, Вт;

С — теплоемкость воды (С = 4, 19, кДж/кг град);

(t_Г — t_О ) — разность температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления, 0С;

b1 — поправочный коэффициент, учитывающий дополнительную (сверх расчетной) теплопередачу приборов при подборе стандартных типов их. Для радиаторов и конвекторов b1 составляет 1,06;

b2 — поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери приборов при их установке у наружных стен. Для радиаторов и конвекторов b2 =1,02.

Линейные потери давления на участке) графа 8) определяются по формуле:

R — удельные потери напора на участке, Па/м

L — длина участка, м

Общие потери давления на участке (графа 11) состоят из линейных и местных потерь и определяются:

P_УЧ = R L + Z; Па

R — удельные потери напора на трении, Па;

L — длина участка;

Z — потери напора на местные сопротивления.

Определяются общие потери давления в кольце (графа 12), как сумма потерь по всем расчетным участкам циркуляционного кольца.

Р_{ГЛ. К.} = S (R L + Z), Па

Значения Р_{ГЛ. К.} и Р_{ГЛ. К.} = (0,9…0,95) Р_{ГЛ. К.}

т.е. запас располагаемого давления должен составлять 5 — 10%.

т.к. запас находится в пределах 5 — 10% расчет кольца закончен.

После расчета главного циркуляционного кольца в той же таблице производится расчет колец через приборы вышележащих этажей того же стояка.

Располагаемое циркуляционное давление через прибор 2-го этажа больше давления Р_{ГЛ. К.} в главном кольце на величину:

где — потери давления в подводках приборов нижележащего (первого) этажа;

h₂ — превышение оси прибора 2-го этажа над осью прибора 1-го этажа;

Расчету подлежат только участки, не входящие в главное кольцо.

Аналогично определяется добавочная величина циркуляционного давления через прибор 3-го этажа:

где — потери давления в подводках приборов нижележащего (второго) этажа;

h₂ — превышение оси прибора 3-го этажа над осью прибора 2-го этажа;

Далее производится расчет малого циркуляционного кольца через ближайший к узлу управления стояк в той же ветви через прибор 1-го этажа. Расчет выполняется только для участков стояка, так как остальные участки малого кольца рассчитаны в главном кольце.

Располагаемое давление в малом стояке представляет собой разность давлений между точками подключения стояка к подающей и обратной ветвям главного кольца:

где — суммарные потери участков, общих с главным кольцом.

Гидравлический расчет приведен в таблице 2.

4.3 Расчет нагревательных приборов

Для поддержания в помещении расчетной температуры необходимо, чтобы теплоотдача нагревательных приборов компенсировала теплопотери помещения.

Расчетная площадь прибора определяется по формуле:

, м 2,

где Q_ПР — требуемая теплоотдача прибора, Вт;

q_ПР — расчетная плотность теплового потока прибора, Вт/м 2 .

Требуемая теплоотдача прибора:

где Q_Р — тепловая нагрузка помещения, Вт;

Q_ТР — суммарная теплоотдача открыто проложенных труб в помещении, Вт, определяемая по выражению:

где q_В, q_{Г —} теплоотдача 1 м вертикально или горизонтально проложенных труб, Вт/м;

l_В, l _Г — длина труб в пределах помещения, м.

Расчетная плотность теплового потока прибора определяется по формуле:

где n, Р — коэффициенты, зависящие от типа, схемы установки прибора, расхода и направления воды. Для проектируемого здания n=0,25 при направлении движении воды снизу-вверх, при расходе теплоносителя 18-61 кг/ч, Р=0,12, n=0,15 при направлении движении воды снизу-вниз; при расходе теплоносителя 18-61 кг/ч, Р=0,08;

q_{НОМ —} номинальная плотность теплового потока (теплоотдача 1 м 2 прибора при стандартных условиях). Для принятых приборов q_НОМ = 633,58 Вт/м 2 при движении воды снизу-вверх, q_НОМ = 713,78 Вт/м 2 при движении воды снизу-вниз;

Dt_СР — средний температурный напор, определяемый по формуле:

Расход теплоносителя через прибор G_ПР определяется исходя из требуемой теплоотдачи прибора Q_ПР по формуле:

, кг / час

Число секций чугунных радиаторов определяется по формуле:

_,

где f_C — площадь 1 секции радиатора, м 2 ;

b_{3 —} коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе. Коэффициент b₃ рассчитывается:

;

b₄ — коэффициент, учитывающий способ установки радиатора. При открытой установке b₄ = 1.

Расчет нагревательных приборов приведен в таблице 3.

4.4 Расчет и подбор водоструйного элеватора

Основная рабочая характеристика элеватора — коэффициент смешения (эжекции), определяемый по формуле

;

где G_СМ — количество воды (кг/час), циркулирующей в системе отопления;

T_{1 —} температура теплоносителя в подающей магистрали тепловой сети, принимаемая в соответствии с вариантом задания, 0 С;

t_Г, t_О — температура воды в подающей и обратной магистрали системы отопления, 0 С;

Величина коэффициента смешения необходима для определения диаметров горловины и сопла элеватора.

Расчетный диаметр горловины определяется по формуле:

;

где Р_И — искусственное циркуляционное давление (Па).

Сравниваем полученный диаметр горловины со значениями таблицы 6.1. Принимаем фактический диаметр d_Г С = 15 мм и вычисляем диаметр выходного сечения сменного сопла по приближенной формуле:

; мм

Требуемое давление, которое необходимо иметь в тепловой сети перед элеватором для преодоления гидравлического сопротивления элеватора и создания искусственного циркуляционного давления в системе отопления определяется по формуле:

Р_Э =1,4· (1+1,8) 2 ·4555,39=50 кПа

Так как отклонение давления перед элеватором от требуемого вызывает разрегулирование системы отопления, то есть неравномерную теплоотдачу приборов, в данном случае т.к. Р_Э.Зад ≥ Р_Э перед элеватором устанавливают регулятор расхода.

5. Вентиляция

5.1 Система и схема вентиляции

Приток воздуха в помещения осуществляется неорганизованно через форточки и неплотности в притворах окон и балконных дверей. Для трехэтажного здания при совмещенной кровле устраивается вентиляция с индивидуальными для каждого помещения каналами или с объединяющими каналами под потолком вспомогательных помещений..

Нормы воздухообмена для жилых квартир:

ванная комната — 25 м 3 /ч

уборная индивидуальная — 25 м 3 /ч

кухня с 2 х -конфорочной плитой — 60 м 3 /ч.

В вентилируемых помещениях данного проекта каналы устраивают в толще внутренних кирпичных стен. Их сечение кратно размерам кирпича и составляет 140 х 140 мм.

Таблица — Расчет естественной вентиляции

Температура внутреннего воздуха,

5.2 Аэродинамический расчет системы вентиляции

Располагаемое естественное давление рассчитывается по формуле:

где h — вертикальное расстояние от центра вытяжной решетки (располагается на 0,2-0,5 м ниже потолка) до устья общей вытяжной шахты на кровле, м.

r_Н, r_В — плотность воздуха соответственно при расчетной температуре наружного и внутреннего воздуха, кг/м 3 .

Плотность воздуха определяется по выражению:

,

где Р_БАР — барометрическое давление в районе строительства, для проектируемого здания Р_БАР = 1010 гПа;

t — расчетная температура воздуха, °С;

u — скорость движения воздуха, м/с.

Размеры сечения каналов и жалюзийных решеток подбираются исходя из расчетной площади сечения:

где L — расчетный расход воздуха, м 3 /ч;

u — скорость движения воздуха, м/с.

Для каналов прямоугольного сечения со сторонами а и б определяется эквивалентный диаметр:

мм

По фактическому сечению вычисляется фактическая скорость движения u_Ф = L / 3600 F_Ф

Линейные потери давления на участке определяются как произведение R L b_Ш .

Местные потери давления определяются по формуле:

; Па

где Sz — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке, принимаемых по приложению X;

— динамическое давление воздуха, Па.

Расчет коэффициентов местных сопротивлений приведен в таблице 5.

Аэродинамический расчет приведен в таблице.

Таблица — Расчет коэффициентов местных сопротивлений

Коэфф. сопротивления z

Вход в решетку с поворотом

Вход в решетку с поворотом

Вход в решетку с поворотом

Вход в решетку с поворотом

Вход в решетку с поворотом

Вход в решетку с поворотом

Список используемой литературы

1. Тихомиров К. В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М, Стройиздат, 1974.

2. Справочник проектировщика, ч. I. Отопление. Под ред. . И. Г. Староверова. — М, Стройиздат, 1990.

3. Еремкин А. И., Королева Т. И. Тепловой режим зданий, М, Изд-во АСВ, 2003.

4. Сканави А. И. Отопление., М, Стройиздат, 1988.

5. Гусев В. Н. Теплоснабжение и вентиляция. Л, Стройиздат, 1975.

6. Юркевич А. А. Отопление гражданского здания., Ижевск, Издательство ИжГТУ, 2001.

7. Бондаренко В. В., Мишнева Г. С. Отопление и вентиляция жилого здания. Пермь, ПГТУ, 1995.

8. СНиП 2.01.01-82, Строительная климатология и геофизика, Госстрой СССР М, Стройиздат, 1983.

9. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование. Госстрой СССР, М, Стройиздат, 1987.

10. СНиП 2.08.01-89. Жилые здания. Госстрой СССР М, Стройиздат, 1989.

11. СНиП II-3-79**. Строительная теплотехника. Нормы проектирования. М, Стройиздат, 1987.

12. ГОСТ 21.602-79 СПДС. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи. М. Изд-во стандартов, 1980.

13. ГОСТ 21.205-93 СПДС. Условные обозначения элементов санитарно — технических систем.

Вам также может понравиться

2 трубная только отопление

Схемы двухтрубных систем отопления для частного дома

2 трубная система отопления частного дома своими руками схема

Двухтрубная система отопления: все нюансы, которые

2 трубная система отопления диаметр труб

Необходимый диаметр труб для разных систем отопления

2 питьевой пояс водоснабжения

Постановление Главного государственного санитарного

2 питьевое водоснабжение для предприятия

Водоснабжение промышленных предприятий: виды систем

2 категория водоснабжения для расчета штатного расписания муп

Штатное расписание. Унифицированная форма Т-3 Штатное

1 категория водоснабжения требования

Исполнительная документация Какие бывают категории

354 постановление правительства холодное водоснабжение

Постановление Правительства РФ от 06.05.2011 N 354 (ред.