Влияние автоматических регуляторов на гидравлический режим систем водяного отопления
Окончание. Начало в № 2, 2012
Система отопления с использованием балансировочных клапанов
Система показана на рис. 3. На подающем теплопроводе установлен балансировочный клапан. В этом случае общая характеристика сопротивления, а вместе с ней и потери давления в системе значительно увеличатся из-за того, что балансировочный клапан имеет большие потери давления в своей конструкции. Следовательно, насос на такой системе будет более мощный.
В расчетных условиях (все приборы работают) пропускные способности клапанов у приборов будут находиться в диапазоне 0,23…0,43 (м 3 /ч)/бар 0,5 , а перепады давлений – 1097…2574 Па. Пропускная способность балансировочного клапана будет иметь значение 0,95 (м 3 /ч)/бар 0,5 , а перепад давления – 12262 Па.
Проведем те же операции по разрегулировке системы, что и в первом случае.
При отключении стояка или одного отопительного прибора можно отрегулировать систему. Однако одного балансировочного клапана не будет достаточно, т. к. он не влияет на коэффициенты затекания воды в стояки и приборы, а будет изменять только общую характеристику сопротивления всей системы. Иллюстрация к этому замечанию приведена на рис. 4. Важно отметить, что при отключении первого прибора пропускные способности клапанов у приборов будут находиться в диапазоне 0,21…0,49 (м 3 /ч)/бар 0,5 , а при отключении стояка – 0,20…0,39 (м 3 /ч)/бар 0,5 .
Эти цифры показывают, что отклонение расчетных значений пропускных способностей клапанов меньше относительно первого случая (без применения балансировочного клапана).
Наконец, рассмотрим третий случай (рис. 5). На каждом стояке стоит пара балансировочных клапанов (регулирующий и дублер), соединенных между собой импульсной трубкой, с помощью которой поддерживается постоянный перепад давления на стояке. Принцип работы заключается в том, что данная пара клапанов поддерживает постоянный расход на стояке при постоянном перепаде давления. Регулирующий клапан изменяет свою пропускную способность в зависимости от считываемого значения перепада давления на стояке, тем самым поддерживая постоянный расход. Однако, если учитывать, что характеристика насоса не является линейной (для стандартных насосов), то при одном и том же перепаде давления на стояке расход может быть абсолютно различным. Исследуем эту схему аналогично предыдущим (рис. 4).
Схема системы отопления при использования балансировочного клапана
Когда система работает в расчетном режиме, пропускная способность клапанов у приборов находится в диапазоне 0,27…0,46 (м 3 /ч)/бар 0,5 . Пропускная способность дублирующих клапанов неизменна и составляет 1,6 (м 3 /ч)/бар 0,5 . Пропускная способность балансировочного клапана составляет 0,32; 0,275; 0,34 (м 3 /ч)/бар 0,5 для первого, второго и третьего стояка соответственно. Потери давления на трех стояках без учета потерь на балансировочном клапане составляют 1756, 1912 и 1881 Па соответственно. Этот перепад давления будет поддерживаться на каждом стояке при отключении элементов системы отопления.
Характеристики насоса и системы отопления при использовании балансировочного клапана
Sрасч, Sоткл, Sб.к, Sкл+б.к – характеристика сопротивления системы отопления в исходном (расчетном) режиме, при отключении первого стояка без учета регулирующего воздействия, с учетом только воздействия балансировочного клапана, с учетом воздействия клапанов у отопительных приборов и балансировочного клапана соответственно; Gрасч, Gрег – расход теплоносителя системы отопления в исходном (расчетном) режиме и при отключении первого стояка после регулировки системы соответственно; ΔPрасч, ΔPрег – потери давления в системе отопления в исходном (расчетном) режиме и при отключении первого стояка после регулировки системы соответственно; ΔPб.к – потери давления на балансировочном клапане; ΔPкл – дополнительные потери давления в сети, связанные с уменьшением пропускной способности на клапанах у отопительных приборов; ΔPоткл – изменение потерь давления в системе после отключения первого стояка
При отключении первого прибора или стояка на балансировочных клапанах происходит изменение пропускной способности в зависимости от потерь давления на стояке. Однако и здесь для полного регулирования системы следует изменить значения пропускных способностей клапанов у приборов. Они будут находиться в диапазоне 0,29…0,44 (м 3 /ч)/бар 0,5 при отключении прибора и 0,25…0,5 (м 3 /ч)/бар 0,5 при отключении первого стояка. Заметим, что эти значения мало отличаются от расчетных, что говорит об устойчивой работе системы.
Первая система (рис. 2) проста в устройстве, более дешевая, как с точки зрения капитальных затрат, так и эксплуатационных, и, самое главное, способна саморегулироваться. Правда, точность регулирования в таком случае (по отклонению расходов в отопительных приборах) может достигать 8–11 % в связи с тем, что автоматике или человеку довольно сложно точно опустить шпиндель клапана на необходимую глубину. Это обусловлено тем, что при низких значениях пропускной способности ход штока сильно влияет на количество теплоносителя, проходящего через клапан. Эти исследования подробно приведены в [1].
Вторая система (рис. 4) положительна тем, что часть регулирующего воздействия на себя берет балансировочный клапан, а точность регулировки составляет от 7 до 9 %.
Схема системы отопления при использовании пары балансировочных клапанов на каждом стояке 1 – оборудование теплового пункта; 2 – циркуляционный насос; 3 – отопительный прибор; 4 – отключающий шаровой кран; 5 – термоклапан; 6 – балансировочный клапан; 7 – балансировочный клапан постоянного перепада давления; 8 – дублер балансировочного клапана
Сложность регулировки заключается в том, что балансировочный клапан будет обслуживать специалист, хорошо знакомый с гидравликой данной системы, который будет знать, насколько надо увеличить сопротивление на клапане в случае отключения элементов системы отопления. Такой вариант возможен только тогда, когда планово отключаются целые ветви системы отопления.
Третья система (рис. 6) вполне удовлетворяет в плане автоматической регулировки. Почти всю регулирующую способность на себя берут балансировочные клапаны, и точность регулировки достигла в исследованиях условиях 1–3 %. Однако стоимость такой системы будет значительна, будут велики затраты на сервисное обслуживание клапанов, а его еще надо обеспечить, а также из-за значительных потерь давления на клапанах будет большой расход электроэнергии, потребляемой циркуляционными насосами.
Характеристики насоса и системы отопления при использовании балансировочных клапанов на каждом стояке
Sрасч, Sоткл, Sб.к, Sкл+б.к – характеристика, соответственно, сопротивления системы отопления в исходном (расчетном) режиме, при отключении первого стояка без учета регулирующего воздействия, с учетом только воздействия балансировочного клапана, с учетом воздействия клапанов у отопительных приборов и балансировочного клапана; Gрасч, Gрег – расход теплоносителя системы отопления в исходном (расчетном) режиме и при отключении первого стояка после регулировки системы соответственно; ΔPрасч, ΔPрег – потери давления в системе отопления в исходном (расчетном) режиме и при отключении первого стояка после регулировки системы соответственно; ΔPб.к – потери давления в сети, связанные с регулирующим воздействием балансировочных клапанов; ΔPкл– дополнительные потери давления в сети, связанные с уменьшением пропускной способности на клапанах у отопительных приборов; ΔPоткл – изменение потерь давления в системе после отключения первого стояка
Выводы
Основным фактором, влияющим на выбор количества и типа арматуры, является назначение здания и вида его эксплуатации. Например, если это жилое или административное здание, в котором не предусматривается полное длительное отключение целых стояков или ветвей (только в аварийных случаях), то вполне можно применить классический метод увязки колец циркуляции диаметрами труб. Конечно, желательно и даже необходимо у каждого прибора установить термоклапаны, т. к. это будет залогом энергоэффективности системы. А также обеспечит автоматическую регулировку системы и поддержание комфортных условий в каждом помещении.
Однако, если провести качественный гидравлический расчет системы, то можно обойтись и без регуляторов. Нужно при этом установить клапаны с определенной пропускной способностью и зафиксировать ее. Тогда комфорт будет достигнут тогда, когда вся система отопления полностью задействована.
Если проектируется система отопления в здании, например, гостиницы, где регулирование теплоотдачи прибора является одной из важных составляющих достижения комфорта, или, например, фитнес-центра, где спортзалы могут полностью отключаться, то очень важно учесть разрегулировочное воздействие системы. Могут отключаться не только отдельные приборы в отдельных помещениях, но и целые стояки, ветви, корпуса. В таком случае можно предложить два способа регулирования.
Первый способ применим, если этажность и протяженность здания довольно велика, здание имеет много корпусов, а регулирования невозможно достичь только за счет клапанов у приборов, то можно установить достаточное количество регулирующей арматуры и автоматики на всей системе отопления. При любом разрегулировочном воздействии на систему будет восстановлен необходимый расход на каждом приборе.
Этот способ имеет ряд положительных качеств, таких как упрощенный гидравлический расчет, точное регулирование системы при различных воздействиях, пониженный расход металла и возможность организовать один мощный тепловой пункт в большом здании, а систему отопления сделать более протяженной.
Минусы первого способа будут существенными: завышенный расход электроэнергии, необходимость обслуживания системы, меньшая надежность всех элементов, высокие капитальные затраты на регулирующую арматуру. Также важно заметить, что необходимо соблюдать жесткие требования к качеству воды. Регулирующая арматура имеет элементы, имеющие низкие сечения для прохода воды, поэтому если на них будут осаждаться загрязнения, то они быстро выйдут из строя.
Второй способ предлагает разбить систему отопления на несколько систем, провести качественный гидравлический расчет и обеспечить регулирование только за счет клапанов у приборов. Таким образов, при необходимости можно отключить целую систему отопления, что никак не повлияет на работу остальных систем.
У этого способа имеются минусы: повышенная металлоемкость, возможно, будет необходима установка нескольких тепловых пунктов (для больших зданий) и более сложный гидравлический расчет.
Однако такая система имеет множество плюсов. Насосы в такой системе будут менее мощными, а значит и расход электроэнергии на них будет значительно меньше, чем в первом способе. Будет повышена надежность системы, т. к. она состоит из меньшего числа элементов, которые могут выйти из строя. И, наконец, удешевление системы за счет сокращения количества дорогой арматуры.
Если система отопления небольшая и здание имеет небольшую протяженность и этажность, то необходимо проводить качественный гидравлический расчет с увязкой каждого кольца и проведение анализа работы системы.
Каким бы не было решение при выборе различных методов конструирования системы отопления проектировщик должен помнить несколько принципов:
проект должен быть экономичным, как с точки зрения капитальных затрат, так и с точки зрения эксплуатационных;
проектируемая система отопления должна быть проста и удобна в монтаже, быть надежной и ремонтопригодной;
должны быть хорошо продуманы и проверены расчетом возможные изменения гидравлики системы при расчетном и эксплуатационных режимах;
При выполнении этих требований проект будет по-настоящему качественен, а система отопления – долговечной и удобной в эксплуатации.
Расчет переменного гидравлического режима работы системы водяного отопления
Л. М. Махов, профессор, канд. техн. наук, ФБГОУ ВПО «МГСУ»
Качество работы инженерных систем здания оценивается в первую очередь комфортностью пребывания человека в помещении. Конкретные параметры для расчета систем отопления, вентиляции и кондиционирования (ОВК) сформулированы довольно точно (в некотором диапазоне согласно [1]). В [2] раскрывается ряд вопросов о грамотном выборе нагрузок на системы ОВК и развеян ряд мифов, приводящих к ошибкам на стадии проектирования. Действительно, перечисленные ошибки могут привести к понижению комфорта в обслуживаемом помещении.
Вопрос правильного выбора рабочих характеристик инженерных систем здания и их оборудования, необходимого для поддержания требуемого диапазона параметров микроклимата, остается открытым. Решение этих задач связано с необходимостью следовать нормативным требованиям с учетом взаимных интересов обитателей зданий, инвесторов и управляющих (энергоресурсоснабжающих) организаций, а также с широкой номенклатурой оборудования, предлагаемого в настоящее время производителями. Проблема также состоит в неполноте подхода к расчету систем поддержания микроклимата помещения. Например, расчет системы отопления ведется в некоторых экстремальных параметрах, а поверочного расчета для остального диапазона температуры наружного воздуха в течение отопительного сезона нет. Это может вызвать серьезные отклонения температуры отапливаемого помещения и привести к недотопам или перерасходу тепловой энергии.
Рассмотрим недостатки современного подхода к расчету и подбору оборудования двухтрубной системы водяного отопления здания на примере рядового помещения с установленным в нем одним отопительным прибором. Здание расположено в Москве. Помещение для совещаний имеет одну наружную стену размером 5×3 м и наружное окно размером 1,5×2,0 м, ориентированные на юг. В качестве солнцезащитных устройств приняты вертикальные жалюзи. Перекрытие потолка и пола, а также остальные ограждающие конструкции не являются наружными, так как температура воздуха за ними не отличается от температуры рассматриваемого помещения. В качестве отопительного прибора установлен стальной панельный радиатор РСВ-4-10-1400 с термостатическим клапаном на подающем и запорным вентилем на обратном теплопроводе.
Для упрощения примера будем считать, что весь излишний теплоприток в помещение ассимилируется общеобменной системой вентиляции. Расчетная температура помещения согласно [1] 18 0 C. Расчетный температурный график системы отопления: 80 0 C в подающем теплопроводе, 60 0 C – в обратном. Система отопления – двухтрубная вертикальная с нижней разводкой с независимым присоединением к тепловой сети. Суммарные расчетные теплопотери помещения составят 500 Вт. Схема подключения отопительного прибора представлена на рис. 1.
Теплопотери, связанные с нагреванием инфильтрующегося воздуха, не учтены, так как современные стеклопакеты фактически не пропускают его в помещение, а в здании работает система механической вентиляции.
Расчет переменного гидравлического режима
Согласно [3] при использовании термостатического клапана расчетная мощность прибора может увеличиваться на 15 %. Расчетный расход через прибор Gnр.n, кг/ч, при расчетном перепаде температуры с учетом дополнительных поправочных коэффициентов будет составлять:
(1)
где Q расч mn– расчетные теплопотери помещения, 500 Вт; св – удельная теплоемкость воды, 4,187 кДж/(кг• 0 C); Δt– расчетный перепад температуры теплоносителя в системе отопления, 20 0 C; β1 – поправочный коэффициент, связанный с номенклатурным шагом применяемых отопительных приборов, принимаемый согласно табл. 4.1 [4], 1,027; β2 – поправочный коэффициент, связанный с увеличением теплопотерь через заприборный участок наружного ограждения, принимаемый согласно табл. 4.1 [4], 1,1. Температура теплоносителя, выходящего из отопительного прибора tвых, 0 C, определяется по формуле [5]:
(2)
где tв – расчетная температура воздуха в отапливаемом помещении, 18 0 C; tвх – температура теплоносителя, подаваемого в отопительный прибор (условно приравниваем к расчетной температуре теплоносителя в системе отопления), 80 0 C; n, m – эмпирические коэффициенты, зависящие от конструкции отопительного прибора и принимаемые согласно [4]; Qo.n ну – нормативный тепловой поток радиатора при нормальных условиях, принимаемый согласно табл. 1.2 [4], 980 Вт; Gпр – фактический расход теплоносителя через отопительный прибор, 27,93 кг/ч.
Фактической тепловой поток от радиатора Qo.n факт , Вт, определяется по формуле:
(3)
где c, b, p – эмпирические коэффициенты, принимаемые согласно [4]; Θ – фактический температурный напор, 0 C:
(4)
Согласно формуле (3) построен график зависимости теплоотдачи отопительного прибора Qo.n факт , Вт, от температуры воздуха помещения tв, 0 C, при постоянной экстремальной температуре наружного воздуха (линия 1, рис. 2). Линия 2 на рис. 2 показывает зависимость теплопотерь помещения Qmn факт , Вт (с учетом дополнительных теплопотерь через заприборный участок наружной стены), от температуры воздуха помещения.
Изменение теплоотдачи отопительного прибора и теплопотерь помещения при различной температуре помещения: 1 – изменение теплоотдачи отопительного прибора, Qo.n факт ,Вт; 2 – изменение теплопотерь помещения Qmn факт , Вт
Пересечение линий 1 и 2 соответствует установившемуся тепловому балансу помещения. Таким образом, фактическая теплоотдача прибора будет равна 608 Вт, а температура воздуха в помещении 22,6 0 C.
Перерасход тепловой энергии ΔQ, Вт, при максимально открытом термостатическом клапане отопительного прибора составит:
что является превышением теплопотребления более чем на 10 %. Температура воздуха помещения будет завышена на 4,6 0 C относительно расчетной, однако относительно максимальной температуры из оптимальных превышение всего на 1,6 0 C. Исправить эту ситуацию должна автоматическая регулирующая арматура системы отопления, либо только за счет изменения пропускной способности термостатического клапана у отопительного прибора, либо за счет совместной работы термостатического клапана и другой автоматической регулирующей арматуры. Вопрос о возможном изменении теплогидравлических характеристик системы отопления и их влияние на теплоотдачу отопительного прибора в данной статье не рассматриваются.
Рассмотрим изменение теплоотдачи отопительного прибора в течение отопительного сезона при различной температуре подающего и обратного теплоносителя. Температура теплоносителя соответствует температурному графику (предположим, что в здании имеется автоматизированный ИТП, поддерживающий индивидуальный температурный график, аналогичный графику тепловой сети, но с пониженными параметрами). Температура подающего теплоносителя tвх, 0 C, рассчитывается по формуле [6]:
(6)
где tн – фактическая температура наружного воздуха, 0 C; tн.о – расчетная температура наружного воздуха для проектирования системы отопления [7], – 26 0 C; τ1о – температура воды в подающей магистрали при tн.о, 80 0 C; τпр.о – средняя температура воды в условном отопительном приборе, 0 C, определяемая по формуле τпр.о = 0,5 (τсм.о + τ2о). τсм.о, τ2о – температура воды в абонентской установке и в обратной магистрали системы отопления при расчетных параметрах, соответственно 80 и 60 0 C.
Фактическую температуру обратного теплоносителя, выходящего из отопительного прибора, теплоотдачу отопительного прибора при полностью открытом термостатическом клапане и фактическую температуру воздуха помещения определяем аналогично расчету при экстремальных условиях.
Для упрощения модели не учитывается тепловая инерция помещения и здания в целом, а теплотехнические характеристики наружных ограждений на протяжении отопительного сезона считаются постоянными.
На рис. 3 представлен график зависимости фактической теплоотдачи отопительного прибора при полностью открытом клапане от температуры наружного воздуха (линия 1). Линии 2 и 3 отображают расчетные теплопотери помещения (с учетом β2) при температуре внутреннего воздуха 18 и 21 0 C соответственно при различной температуре наружного воздуха.
Изменение теплоотдачи отопительного прибора и теплопотери помещения при различной температуре наружного воздуха: 1 – изменение теплоотдачи отопительного прибора, Qo.n факт , Вт; 2 – изменение теплопотерь помещения Qmn факт , Вт, при температуре помещения tн = 18 0 C; 3 – изменение теплопотерь помещения Qmn факт , Вт, при температуре помещения tв = 21 0 C; 4 – изменение перерасхода тепловой энергии ΔQ, Вт
Видно, что график качественного регулирования достаточно полно удовлетворяет изменению теплопотерь помещения, однако, наблюдается отклонение теплопотребления помещения от расчетного, связанное с повышением температуры помещения. Линия 4 показывает изменение ΔQ, Вт. Соответственно, перерасход тепловой энергии понижается при повышении температуры наружного воздуха.
Наиболее важные данные представлены на графике рис. 4. Линия 1 изображает изменение фактической температуры воздуха в помещении при полностью открытом клапане отопительного прибора в зависимости от температуры наружного воздуха. Линии 2 и 3 показывают минимальную и максимальную требуемую температуру воздуха в помещении.
Изменение температуры помещения при различной температуре наружного воздуха и постоянном гидравлическом режиме работы системы отопления: 1 – изменение температуры помещения tв при полностью открытом клапане у отопительного прибора; 2 и 3 – минимальная и максимальная оптимальная температура помещения tв согласно [1]; 4 – отклонение фактической температуры воздуха в помещении от минимальной из оптимальных Δt, °C
Видно, что по мере увеличения температуры наружного воздуха отклонение температуры воздуха помещения от минимальной из оптимальных уменьшается, а с определенной температуры перестает превышать максимальную из оптимальных. Линия 4 показывает отклонение фактической температуры воздуха помещения от 18 0 C, которое уменьшается при повышении температуры наружного воздуха соответственно изменению ΔQ.
Выводы
Из этого расчетного исследования можно сделать вывод, что автоматизация ИТП, регулирующая температуру подачи теплоносителя, позволяет избежать перетопов здания при температурах наружного воздуха, близких к 0 0 C, за счет отсутствия «срезки» в температурном графике системы отопления. Однако этот факт известен на практике и лишен новизны.
Основной вывод данного исследования – доказательство необходимости переменного гидравлического режима в двухтрубных системах. Он не только обеспечит благоприятный диапазон температуры помещения для комфортного пребывания человека, но и позволит сэкономить теплоту, связанную с принятием всевозможных запасов при расчете мощности системы отопления.
Согласно нормам [3] установка индивидуальных регуляторов у отопительных приборов (термостатических клапанов) обязательна. Но, наделяя потребителя возможностью регулировать теплоотдачу отопительных приборов и устанавливая автоматические регуляторы, мы создаем новую проблему при эксплуатации системы отопления. Неизбежно наличие переменного теплового и гидравлического режима работы системы отопления, который должен полностью взаимодействовать с системой автоматизированного ИТП, а также обеспечивать любого потребителя необходимой теплотой (в диапазоне оптимальной или допустимой температуры) при любых изменениях в гидравлическом режиме работы системы.
Однако ни диапазон температуры, ни величина теплопотерь полностью не раскрывают основных вопросов при проектировании: какую регулирующую арматуру необходимо устанавливать, в каком режиме она будет работать и какой диапазон расхода теплоносителя на участках системы отопления необходимо обеспечить?
Если цель проектирования – дать потребителю возможность регулирования температуры помещения, необходимо обеспечить его отопительный прибор достаточным расходом теплоносителя, который будет поддерживать в отапливаемом помещении требуемый диапазон температуры.
Как было отмечено ранее, для обеспечения диапазона температуры теплоотдача отопительного прибора должна изменяться с помощью не только качественного, но и количественного регулирования.
По формулам (2) и (3) можно определить зависимость теплоотдачи отопительного прибора от расхода теплоносителя и температуры помещения. Возможная неточность определения по этим зависимостям связана с тем, что необходимы индивидуальные испытания для конкретного отопительного прибора. При изменении расхода теплоносителя через прибор изменяются расчетные коэффициенты (n, m, p), принятые условно постоянными при подборе отопительного прибора, что влияет на его теплоотдачу. Данных для расчета из рекомендаций подбора конкретного прибора [4] недостаточно, так как они включают ряд упрощений, предназначенных для оптимизации проектных работ. Исследования в данном направлении проводились редко, а информации в свободном доступе не имеется. Однако цель данной работы – показать необходимость поиска некоторого диапазона расхода теплоносителя, как через прибор, так и для всей системы отопления, поэтому данные коэффициенты мы принимаем условно постоянными.
График на рис. 5 показывает зависимость необходимого расхода теплоносителя для поддержания температуры воздуха в помещении 18 и 21 0 C (линии 1 и 2 соответственно) от температуры наружного воздуха. Линия 3 показывает проектный расход теплоносителя через отопительный прибор.
Изменение расхода теплоносителя через отопительный прибор в зависимости от температуры наружного воздуха: 1, 2 – для поддержании в помещении температуры воздуха 18 и 21 0 C соответственно; 3 – проектный расход Gпр.н = 27,93 кг/ч
Линия 1 показывает, что расход теплоносителя увеличивается при поддержании в помещении температуры 18 0 C незначительно и находится в пределах 11,2…12,6 кг/ч.
Линия 2, наоборот, говорит о снижении необходимого расхода до 20,4 кг/ч с понижением температуры наружного воздуха, а также о том, что данный отопительный прибор не может обеспечить верхний диапазон температуры помещения путем изменения расхода теплоносителя при температуре наружного воздуха выше –2…2 0 C (температура обусловлена возможностью переменного гидравлического режима работы системы).
Линия 3 показывает недостаток систем отопления с постоянным гидравлическим режимом работы, при котором температура в помещении будет изменяться согласно рис. 4.
В соответствии с проведенным анализом отопительный прибор не может обеспечить потребителя необходимым диапазоном температуры помещения, причем возможное сильное повышение расхода в отопительном приборе не обеспечит необходимой температуры, а это значит, что никакой гидравлический режим работы и регулирующая арматура не изменят ситуации. Следовательно, отопительный прибор подобран неверно, а переменная регулирующая арматура в данном случае не полностью справляется с возложенной на нее функцией. Вероятно, отопительные приборы необходимо подбирать при температуре наружного воздуха, отличающейся от экстремальной.
Иная ситуация будет для зданий с неорганизованным притоком и естественной вытяжной вентиляцией, где излишки теплопоступлений не полностью ассимилируются системой вентиляции, а приток инфильтрующегося воздуха должен быть учтен в расчете теплопотерь.
Данный подход к решению вопроса о расчете переменного гидравлического режима работы системы отопления позволяет определить максимальный и минимальный расход теплоносителя во всей системе и на ее участках, а также проверить возможности системы отопления в нерасчетные периоды.
Отсутствие в нормах правил расчета систем с переменным гидравлическим режимом работы и расчет системы только при экстремальных температурах приводит к ошибкам и бесполезной трате дорогостоящей теплоты, а также понижению комфорта в помещениях. Именно поэтому нормативная база и подход к расчету таких систем требуют доработки и уточнения, а методы испытания отопительных приборов должны пополниться данными об изменении условно постоянных коэффициентов в зависимости от расхода теплоносителя.
(1)
(2)
(3)
(4)
(6)
