Разработка однотрубной системы отопления 6-ти этажного жилого дома с верхней разводкой

Общие требования к системам водяного отопления. Потери теплоты через ограждающие конструкции помещений. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Гидравлический расчет системы холодного и горячего водоснабжения. Параметры вытяжной вентиляции.

Рубрика	Строительство и архитектура
Предмет	Водоснабжение и канализация зданий
Вид	курсовая работа
Язык	русский
Прислал(а)	incognito
Дата добавления	22.09.2012
Размер файла	116,5 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Подобные документы

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Определение потерь теплоты через ограждающие конструкции помещений. Гидравлический расчет системы отопления по удельным линейным потерям давления. Конструирование и подбор оборудования узла управления.

курсовая работа [829,3 K], добавлен 08.01.2012

Расчёт системы отопления 9-этажного жилого дома в городе Екатеринбурге. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Расчет естественной вентиляции, отопительных приборов, теплопотерь через ограждающие конструкции. Гидравлический расчет трубопроводов.

курсовая работа [151,5 K], добавлен 11.03.2011

Параметры внутреннего микроклимата в помещениях. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания. Расчет расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений и бытовых тепловыделений.

дипломная работа [697,8 K], добавлен 10.04.2017

Проектирование систем коммуникаций (отопления, вентиляции, горячего и холодного водоснабжения, газоснабжения и канализации) для автономного дома. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, в соответствии с требованиями по энергосбережению.

курсовая работа [442,8 K], добавлен 22.02.2011

Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций, теплопотерь здания, нагревательных приборов. Гидравлический расчет системы отопления здания. Выполнение расчета тепловых нагрузок жилого дома. Требования к системам отопления и их эксплуатация.

отчет по практике [608,3 K], добавлен 26.04.2014

Определение параметров однотрубной системы отопления с нижней разводкой. Гидравлический и тепловой расчет приборов лестничной клетки, коэффициента местного сопротивления. Параметры водоструйного элеватора. Определение показателей естественной вентиляции.

курсовая работа [530,3 K], добавлен 28.04.2014

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Разработка системы отопления, определение тепловых нагрузок. Гидравлический расчет водяного отопления. Подбор оборудования теплового пункта. Конструирование систем вентиляции, расчет воздухообменов.

курсовая работа [277,4 K], добавлен 01.12.2010

Системы отопления курсовая однотрубная система

1. Общие сведения

В курсовом проекте разработана однотрубная система отопления 6-ти этажного жилого дома с верхней разводкой. Здание запроектировано в г.Красноярск. Высота здания 22 м, высота этажа 3,2 м. Температура теплоносителя 95 — 70 0 С 0 С в наружных теплосетях. Температура наружного воздуха — 40 0 С, скорость ветра 3 м/с, количество отопительных дней 234 суток, средняя температура наиболее холодных суток — 44 0 С.

2. Система отопления

Система отопления является тупиковой, однотрубной, горизонтальной с верхней разводкой.

.1 Общие требования к системам отопления

Отопление проектируется для обеспечения в помещении расчетной температуры воздуха в пределах допустимых норм, при этом следует учитывать:

. Потери теплоты через ограждающие конструкции зданий и помещений.

. Расходы теплоты на нагревание инфильтрующего в помещение наружного воздуха.

. Расход теплоты на нагревание материалов, оборудования и транспортных средств.

. Тепловой поток, регулярно поступающий в помещения от электрических приборов освещения, технологического оборудования, коммуникаций, материалов, от людей и других источников: при этом тепловой поток, поступающий в комнаты и кухни жилых домов, следует принимать в количестве 21 Вт на 1м 2 площади пола. Потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции помещений допускается не учитывать, если разность температур в этих помещениях равна 3° С и менее.

.2 Потери теплоты через ограждающие конструкции помещений

Основные потери теплоты следует определять, суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q(Вт) по формуле:

где А — расчетная площадь ограждающей конструкции, м2сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2К/Вт2- расчетная температура воздуха помещения с учетом повышения по высоте — для помещений высотой более 4 м1- расчетная температура наружного воздуха при расчете потерь теплоты через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения

?? — добавочные потери теплоты в долях от основных потерь

п — коэффициент учета положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху.

Добавочные потери теплоты в через ограждающие конструкции помещений следует принимать в долях от основных потерь:

).На ориентацию по отношению к сторонам света. Величина этой добавки принимается для помещений в зданиях любого назначения для наружных вертикальных и наклонных (вертикальная проекция) стен, окон и дверей в соответствии со следующей таблицей:

Ограждение ориентировано на:ПоправкаСевер, восток, северо-восток, северо-запад0.10Запад, юго-восток0.05

).На продуваемость помещений с двумя наружными стенами и более. Этот фактор, увеличивающий теплопотери через вертикальные ограждения (наружные стены, двери, окна), для общественных, административно-бытовых и производственных зданий при наличии двух наружных стен и более учитывается добавка в размере 0.08 при одной наружной стене и 0,13 (кроме жилых зданий) — при двух и более наружных стенах в помещении.

). На расчетную температуру наружного воздуха. Для необогреваемых полов первого этажа над холодными подпольями зданий в местностях с расчетной температурой наружного воздуха минус 40°С и ниже (параметры Б) принимается добавка ?= 0.05.

4). На подогрев врывающегося холодного воздуха. Добавка на подогрев врывающегося холодного воздуха через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте здания Н, м, принимается в размере: ?=0.5 Н — для тройных дверей с двумя тамбурами между ними: ?=0.27 Н — для двойных дверей с тамбурами между ними; ?=0.34 Н — для двойных дверей без тамбура: в=0.22Н — для одинарных дверей.

Для наружных ворот, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами ?=3. при отсутствии тамбура, и ?=1, при наличии тамбура у ворот. Для летних и запасных наружных дверей и ворот добавочные потери теплоты не учитываются (в=0).

Сопротивление теплопередаче конструкций следует определять по СНиП ll-3-79** (кроме полов на грунте). Приведенное сопротивление теплопередаче R полов на грунте, а также стен (подвальных этажей и технических подвалов), расположенных ниже уровня земли, следует определять:

а) для неутепленных полов и стен ниже уровня земли с коэффициентом теплопроводности л=1,2 Вт / м К по зонам шириной 2м., параллельным наружным стенам, принимая R=R c равным: R c =2,1 -для I зоны; R c =4,3 -для II зоны; R c =8.6 — III зоны: R c =14,2 — IV зоны: (для оставшейся площади пола).

б) для утепленных полов и стен ниже уровня земли с коэффициентом теплопроводности л h утепляющего слоя толщиной ?, м. менее 1,2 Вт / м К по формуле:

для полов на лагах по формуле:

Потери теплоты через ограждения конструкций производственных помещений со значительными избытками теплоты следует рассчитывать с учетом лучистого теплообмена между ограждениями.

Значение коэффициента n.

Характеристика ограждающих конструкцийn1.наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые наружным воздухом); перекрытия чердачные (с кровлей из штучных материалов) и над проездами; перекрытия над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне.12. перекрытия над подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне.0,93. перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах.0,754. перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенных выше уровня земли.0,65. перекрытия над неотапливаемыми тех.подпольями, расположенными ниже уровня земли.0.4

2.3 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Теплотехнический расчёт проводим в соответствии со СНиП II-3-79**.

1 слой — кирпич керамический пустотный:

g = 1200 кг/м 3 , l = 0,35 Вт/(м × 0 С), m = 0,17 мг/(м × ч × Па), s = 6,62 Вт/(м 2 × 0 С);

g = 40 кг/м 3 , l = 0,04 Вт/(м × 0 С), m = 0,05 мг/(м × ч × Па), s = 0,42 Вт/(м 2 × 0 С);

слой — кирпич керамический пустотный

R 0 тр = 4,03 (м 2 × 0 С)/Вт;

Сопротивление теплопередаче R o , м 2 * ° С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле:

где aв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по табл. 4* СНиП;

Rк — термическое сопротивление ограждающей конструкции, м2×°С/Вт, определяемое по формуле:

Rк = R1 + R2 +. + Rn + Rв.п.,

где R1, R2. Rn — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2 °С/Вт, определяемые по формуле:

где d — толщина слоя, м;

l — расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м °С), принимаемый по прил. 3* СНиП;

Rв.п. — термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по приложению 4 с учетом примеч. 2 к п. 2.4* СНиП;

aн — коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции. Вт/(м °С), принимаемый по табл. 6* СНиП.

Rk=R1+R2=(0,125+0,25)/0,35+0,115/0,04=3,946 м2 оС/Вт

R0=1/8,7+3,946 +1/20=4,11 м2 оС/Вт

В соответствии с СНиП приведённое сопротивление теплопередачи по таблице 1б* равно: — градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) определяем по формуле

ГСОП = (t в — t от.пер. ) z от.пер.

где t в — расчетная температура внутреннего воздуха, ° С, принимаемая согласно ГОСТ 12.1.005-88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;

t от.пер. ,z от.пер. — средняя температура, ° С, и продолжительность, сут, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 ° С по СНиП 2.01.01-82.

ГСОП=(20-(-7,1))*234=6341 о С*сут.

R тр 0 =4,03 м 2 о С/Вт.

2. Чердачное перекрытие:

g = 2500 кг/м 3 , l = 2,04 Вт/(м × 0 С), m = 0,03 мг/(м × ч × Па), s = 18,95 Вт/(м 2 × 0 С);

g = 600 кг/м 3 , l = 0,17 Вт/(м × 0 С), m = 1,1 мг/(м × ч × Па), s = 3,53 Вт/(м 2 × 0 С);

слой — засыпка № 169:

g = 600 кг/м 3 , l = 0,12 Вт/(м × 0 С), m = 0,26 мг/(м × ч × Па), s = 2,20 Вт/(м 2 × 0 С).

R k =0,160/2,04+0,0015/0,17+0,604/0,12 =5,12 м 2 о С/Вт

R o =1/8,7+5,12+1/23=5,28 м 2 о С/Вт R 0 тр = 5,28 (м 2 × 0 С)/Вт; d общ = 0,766 м

3. Подвальное перекрытие:

1 слой — железобетон, g = 2500 кг/м 3 ;

слой — рубероид, g = 600 кг/м 3 ;

слой — плиты древесно-стружечные.

g = 800 кг/м 3 , l = 0,23 Вт/(м × 0 С), m = 0,12 мг/(м × ч × Па), s = 6,13 Вт/(м 2 × 0 С);

слой — цементно-песчанная стяжка

g = 2500 кг/м 3 , l = 0,93 Вт/(м × 0 С), m = 0,09 мг/(м × ч × Па), s = 9,6 Вт/(м 2 × 0 С);

слой — паркет № 108:

g = 500 кг/м 3 , l = 0,18 Вт/(м × 0 С), m = 0,06 мг/(м × ч × Па), s = 4,54 Вт/(м 2 × 0 С).

R k =0,116/0,23+0,02/0,93+0,02/0,18+0,22/2,04 +0,015/0,17 =0,83 м 2 о С/Вт

R o =1/8,7+0,83+1/23=1,00 м 2 о С/Вт

R 0 пр = 5,28 (м 2 × 0 С)/Вт;

Входной дверной блок ДН21-10П согласно ГОСТ 24698-81 имеет толщину 52 мм. Поэтому его сопротивление теплопередачи будет равно:

R o =1/8,7+0,052/0,18+1/23=0,448 м 2 о С/Вт.

Приведенное сопротивление теплопередачи для окон с двойным остеклением в раздельных переплетах принимаем по СНиП приложение 6:

R o =0,44 м 2 о С/Вт.

Для расчета потерь теплоты через ограждающие конструкции потребуется коэффициент теплопередачи К:

стены: К=1/R o =1/4,11= Вт/м 2 о С

перекрытие: К=1/1,08=0,93 Вт/м 2 о С

окна: К=1/0,44=2,27 Вт/м 2 о С

дверной блок: К=1/0,448=2,23 Вт/м 2 о С

полы: I зона К=1/0,017+2,1=0,47 Вт/м 2 о С

II зона К=1/0,017+4,3=0,23 Вт/м 2 о С

III зона К=1/0,017+8,6=0,12 Вт/м 2 о С

IV зона К=1/0,017+14,2=0,07 Вт/м 2 о С

.4 Расчет потерь теплоты через ограждения

Расчет потерь представим в виде таблиц.

.5 Расход теплоты на нагревание инфильтрующего наружного воздуха через ограждающие конструкции

Расход теплоты на нагревание инфильтрующего воздуха следует определять по формуле:

где G — расход инфильтрующего воздуха через ограждающие конструкции, кг/ч:

С — удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/ кг К;

t1, t2 — расчетные температуры воздуха в помещении и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б), К;

К — коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный: 0,7 — для стыков панелей стен и для окон с тройными переплетами; 0,8 -для окон и балконных дверей с раздельными переплетами; 1,0 — для окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов.

Расход инфильтрующегося воздуха в помещении Gi, кг/ч, через неплотности наружных ограждений следует определять по формуле:

Gi = 0,216 S A1 Dpi0,67 /Ru + S A2 GH (Dpi/Dp1)0,67 + 3456 S A3 Dpi0,5+0,5 S l Dpi/Dp1

A1, A2 — площади наружных ограждающих конструкций, м2, соответственно световых проемов (окон, балконных дверей, фонарей) и других ограждений;

A3 — площадь щелей, неплотностей и проемов в наружных ограждающих конструкциях;

Dpi, Dp1 — расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций соответственно на расчетном этаже при Dp1 = 10 Па;

Ru — сопротивление воздухопроницанию, м2×ч×Па/кг, принимаемое по СНиП II-3-79**;

GH — нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций, кг/(м2×ч), принимаемая по СНиП II-3-79**;

l — длина стыков стеновых панелей, м.

Разность давлений воздуха определяется по формуле:

где Н — высота здания от уровня земли до верха карниза; центра вытяжных отверстий фонаря или шахты, м;

h — расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей; дверей, ворот проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыков стеновых панелей, м;

?1,?2 — удельный вес, Н/м3, наружного воздуха и воздуха помещения; удельный вес определяется по формуле:

? — плотность наружного воздуха, кг/м3;- скорость ветра, м/с

Ce1,Сe2 — аэродинамические коэффициенты, соответственно для наветренной и подветренной поверхности ограждений здания, принимаемые по СНиП 2.01.07-85;

К — коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимаемый по СНиП 2.01.07-85;

Рint — условно постоянное давление воздуха в помещении (здании), Па.

Инфильтрацию воздуха в помещении через стыки стеновых панелей следует учитывать только для жилых зданий, следовательно в нашем случае считать их не будем.

Расчетные параметры наружного воздуха для города Красноярска следует брать по СНиП 2.04.05-86.

Все данные по расчету инфильтрации сведем в таблицу.

.6 Тепловой поток и расход теплоносителя в системе водяного отопления

Тепловой поток системы водяного отопления Q следует определять по формуле:

= ?Q 1 ? 1 ? 2 +Q 2 +Q 3

где Q 1 — часть расчетных потерь теплоты здания, возмещаемых приборами данного типа, кВт;

? 1 — коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины;

Шаг номенклатурного ряда отопительных приборов, кВт ? 10,121,020,151,030,181,040,211,060,241,080,31,13

Для отопительных приборов помещения с номинальным тепловым потоком более 2.3 кВт следует принимать вместо коэффициента b 1 , коэффициент b 1 ¢ , определяемый по формуле

b 1 ¢ = 0,5 (1 + b 1 )

? 2 — коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений;

Отопительный прибор ? 2У наружной стенки, в т.ч. под световым проемомУ остекления светового проемаРадиатор:чугунный 1,021,07секционныйстальной панельный1,041,10Конвектор:с кожухом1,021,05без кожуха1,031,07 Q 2 — дополнительные потери теплоты при остывании теплоносителя в подающих и обратных магистралях, проходящих в неотапливаемых частях здания, кВт;

Q 3 — часть расчетных потерь теплоты, возмещаемых поступлением теплоты от трубопроводов, проходящих в отапливаемых помещениях по п.3,46 СНиП, кВт.

Теплопередача отопительного прибора Q пр.д. , Вт, пропорциональна тепловому потоку, приведенному к расчетным условиям по его действительной площади нагревательной поверхности:

Q пр.д. =Q н.у. ? к , где

Q н.у. — номинальный условный тепловой поток прибора, для радиатора чугунного секционного М-140 АО (по ГОСТ 8690-75) Q н.у. =178 Вт.

? к — комплексный коэффициент приведения Q н.у. к расчетным условиям, определяемый по формуле:

tвх и tвых — температура воды, входящей в прибор и выходящей из него:

Gпр — расход воды в приборе, Gпр=61 кг/час;

b — коэффициент учета атмосферного давления в данной местности, b=0,994;

? — коэффициент учета направления движения теплоносителя воды в приборе снизу-вверх:

Помещениеtв, оС ?t ср, оС ? кКоличество радиаторовКоличество ребер в радиатореQн.у., ВтQпр.д., Вт11жк22620,62161068662,312жк20600,60161068635,713к18580,57161068609,321к18580,57161068609,322жк20600,60161068635,723жк20600,60161068635,731жк20600,60161068635,732жк20600,60161068635,733жк20600,60161068635,734к18580,57161068609,31лк14540,52161068557,341жк22620,62161068662,342жк20600,60161068635,743жк22620,62161068662,344к18580,57161068609,3 ?Q пр.д.=9431,45

а=0,006 — для чугунных секционных радиаторов;

n=0,25; p=0,12; с=1,113.

Значение Q 2 =0, так как в рассматриваемой системе трубопровод не проходит в не отапливаемых частях здания (то есть нет чердака и подвала).

Часть теплоты, которая отдается от открыто проложенных в помещениях труб стояка или ветви, к которым непосредственно присоединен отопительный прибор, находится по формуле:

Q 3 = ?q в *l в +q г *l г , где

q в и q г — теплоотдача 1м. вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м; для неизолированных труб принимается по таблице ll.22 «Справочника проектировщика» под редакцией Староверова, исходя из диаметра и положения труб, а также разности температуры теплоносителя при входе его в рассматриваемое помещение и температуры воздуха в помещении;

l в и l г — длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения, м.

Помещениеqв, Вт/м2lв, мqг, Вт/м2lг, мQ12345611жк863,21050,8359,212жк863,21050,8359,213к863,21050,8359,221к863,21050,8359,222жк863,21050,8359,223жк863,21050,8359,231жк863,21050,8359,232жк863,21050,8359,233жк863,21050,8359,234к863,21050,8359,21лк863,21050,8359,241жк863,21050,8359,242жк863,21050,8359,243жк863,21050,8359,244к863,21050,8359,2 итого5388

В итоге, тепловой поток будет равен:

Q=(8259+1055)*1,04*1,02+0+5388=15268 Вт, где

? 1 =1,04 — при номинальном тепловом потоке 0,178 кВт;

? 2 =1,02 — отопительный прибор у наружной стенки и под световым проемом, для чугунного радиатора.

.7 Гидравлический расчет системы отопления

Гидравлический расчёт выполняют по пространственной схеме системы отопления, вычерчиваемой в аксонометрической проекции. На схеме системы выявляют циркуляционные кольца, делят их на участки и находят тепловые нагрузки и длину каждого участка.

Расчётное циркуляционное давление ? Р р в системах с искусственной циркуляцией складывается из давления, создаваемого насосом (элеватором) ? Р нас и естественного давления ? Р е и определяется формулой:

? Р р =? Р нас +? Р е =? Р нас +Е( ? Р enp +? Р еТР )

где ? Р нас — циркуляционное давление, создаваемое насосом;

Е — коэффициент, определяющий долю максимального естественного давления, которую целесообразно учитывать в расчётных условиях. Рекомендуется для двухтрубных систем принимать Е=0,4…0,5, для однотрубных систем Е=1.

? Р enp — давление, возникающее за счёт охлаждения воды в отопительных приборах;

? Р еТР — давление, вызываемое охлаждением воды в трубопроводах.

Естественное циркуляционное давление равно произведению ускорения свободного падения на вертикальное расстояние от середины (центра) нагрева до середины отопительного прибора (центра охлаждения) и разности плотностей охлаждённой и горячей воды:

? Р enp =gh( ? o — ? r )

где h -вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения, м;

? o и ? г — плотности воды, соответственно при температуре 70 и 95 0 С.

Потери давления на преодоление трения на участке теплопровода с постоянным расходом движущейся среды и неизменном диаметром определяются по формуле:

где d — диаметр теплопровода, м;

? — скорость движения воды, м/с, определяется по формуле:

здесь G — расход на расчетном участке, кг/час;

А — площадь сечения, м 2 ;

l — длина расчетного участка, м;

? — плотность теплоносителя, кг/м 3 ;

? — коэффициент гидравлического трения, который рассчитывается по формулам:

а) при ламинарном движении Re 2000

В системах водяного отопления эквивалентная шероховатость К Е =0,2мм.

Число Рейнольдса определяется по формуле:

где ? — кинематическая вязкость, м 2 /с.

Потери на преодоление местных сопротивлений определяются по формуле:

где ?? — сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке теплопровода (определяется по Справочнику проектировщика).

водяное отопление ограждающий вентиляция

.1 Расчет вытяжной вентиляции (на примере вентсистемы В16).

Система вентиляции В16 предусмотрена для вытяжки воздуха из санузлов. В качестве вентустановки применяется вентилятор радиальный В-Ц4-2,5-01А исп.1 (по ГОСТ 5976073*), диметр колеса Дном, Л.0 о на виброизоляторах, с электродвигателем 4АА56А4 мощностью 0,12 кВт, 1375 об/мин.

Определяем воздухообмен в вентилируемых помещениях. В соответствии с СНиП 2-08-01-89* на один унитаз воздухообмен составляет 50 м 3 /ч (вытяжка).

Для проверки работы системы вентиляции, нужно произвести аэродинамический расчет системы.

В качестве проверки, служит выполнение следующего условия:

где ? р р =? р е +? р у — располагаемый напор;

? р е =h i g( ? н — ? в ) — естественное давление;

h i — высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия до устья шахты, м;

? н и ? в — плотность, соответственно наружного и внутреннего воздуха, кг/м 3 .

? р у — напор вентустановки;

R — удельная потеря давления на трение, Па/м (определяется по номограмме в зависимости от эквивалентного диаметра воздуховода и скорости воздуха);

l — длина воздуховодов, м;

z — потеря давления на местные сопротивления, Па;

? — поправочный коэффициент на шероховатость поверхности (определяется в зависимости от скорости движения воздуха и материала воздуховода).

Определение располагаемого напора:

а) естественное давление в системе для первого этажа:

? р е1 =18,2*9,81*(1,27-1,23)=7,14 Па.

б) для второго этажа:

? р е2 =15*9,81*(1,27-1,23)=5,89 Па.

в) для третьего этажа:

? р е3 =11,8*9,81(1,27-1,23)=4,63 Па

г) для четвёртого этажа:

? р е4 =8,6*9,81(1,27-1,23)=3,37 Па

д) для пятого этажа:

? р е5 =5,4*9,81(1,27-1,23)=2,11 Па

е) для шестого этажа:

? р е6 =2,2*9,81(1,27-1,23)=0,86 Па

ж) давление насоса:

Расчетное естественное давление определяется в соответствии с СНиП 2.04.05-91* для температуры наружного воздуха +5 о С: ? н =1,27 кг/м 3 .

Плотность воздуха в санузлах при температуре 14 о С: ? в =1,23 кг/м 3 .

Определение потерь в системе.

Для расчета потерь необходимо определять следующие характеристики:

а) скорость движения воздуха

где L — количество удаляемого воздуха, м 3 /ч;

f — площадь сечения, м 2 .

б) эквивалентный диаметр сечения

где a и b — размеры сечения воздуховода, мм.

в) динамическое давление h ? , Па: определяется по номограмме для расчета воздуховодов в зависимости от скорости движения воздуха.

l,мaхb,ммdэ, ммf, м2v, м/сR, Па/м Rl?, Па h?, Па ?? z, Па Rl?+z, Па3456789101112133,2200×2002000,040,690,0330,2050,4171,90,560,7693,2200×2002000,040,350,0660,4110,2081,50,110,5223,2200×2002000,040,350,0660,4110,2081,50,110,5223,2200×2002000,041,390,0170,1030,8331,92,252,3573,2200×2002000,040,690,0330,2050,4171,50,440,6503,2200×2002000,040,690,0330,2050,4171,50,440,6503,2200×2002000,042,080,0110,0681,2501,95,075,1403,2200×2002000,041,040,0220,1370,6251,51,001,1383,2200×2002000,041,040,0220,1370,6251,51,001,1383,2200×2002000,042,780,0080,0511,6671,99,029,0683,2200×2002000,041,390,0170,1030,8331,51,781,8823,2200×2002000,041,390,0170,1030,8331,51,781,8823,2200×2002000,043,470,0070,0412,0831,914,0914,1293,2200×2002000,041,740,0130,0821,0421,52,782,8633,2200×2002000,041,740,0130,0821,0421,52,782,8633,2200×2002000,044,170,0060,0342,5001,819,2219,2533,2200×2002000,042,080,0110,0681,2501,54,004,0723,2200×2002000,042,080,0110,0681,2501,54,004,072 ?Rl?+z= 73,0

4. Водопровод хозяйственно-питьевой воды

За источник водоснабжения принят городской кольцевой водопровод, который обеспечивает здание по расходу и напору.

.1 Расчёт расхода воды системой

Расход водыНорма расхода водыМойка и умывальникВаннаяУнитазqсo, л/с0,140,20,2qco,hr, л/ч10030050qchr, л/ч6020050

Далее определим вероятность действия санитарных приборов:

P c =q c hr *U/3600q c o *N=60*4/3600*0,14*4=0,119

Определяем максимальный секундный расход по формуле:

где ? — коэффициент, определяемый согласно рекомендуемому приложению 4 СНиП в зависимости от общего числа приборов N на расчетном участке сети и вероятности их действия Р. При этом табл. 1 рекомендуемого приложения 4 надлежит руководствоваться при Р > 0,1 и N £ 200; при других значениях Р и N коэффициент a следует принимать по табл. 2 рекомендуемого приложения 4.

*P c =4*0,119=0,476 ?=0, 60

Получаем: q c =5*0,60*0,14=0,42 л/с

Расход воды на ванную вычисляют при 100%-ной работе: c =0,2*1=0,2 л/с.

Таким образом, общий секундный расход равен: c общ =0,20+0,42=0,62 л/с.

Часовой расход системы определяем по формуле:

c hz =0,005*q c o,hr * ?

где ? — находим по приложению 4 СНиП в зависимости от значения Р hr (вероятность использования приборов), определяемую по формуле:

hr =3600*P c *q c o /q c o,hr =3600*0,119*0,14/100=0,60

Получаем: q c hz =0,005*100*1,604=0,30 л/ч

Часовой расход воды на душевые сетки равен: c hz =300*1=300 л/ч.

Общий часовой расход в час максимального потребления равен: c hz,общ =300+0,30=300,3 л/ч.

Средний часовой расход воды в смену определяется по формуле:

c T =q с hz,общ *U/1000*T=300,3*4/1000*12=0,1 м 3 /ч.

4.2 Гидравлический расчет системы

Гидравлический расчет системы водопровода производится по наибольшему расчетному секундному расходу воды.

Расчет системы начинают с определения расчетной точки, относительно которой будут находится потери напора. Эта точка должна находится на максимальном удалении от ввода в систему (то есть высокорасположенной и отдаленной, с наибольшим необходимым напором).

Требуемый напор в наружной сети должен быть следующим:

где H 1 — высота расположения расчетной точки водопотребления от поверхности земли, м.

Н 2 — потери напора, м, во внутренней сети, включая потери на преодоление местных сопротивлений, а также потери на счетчике;

Н f — необходимый свободный напор, м, в точке водопотребления (находится по СНиП 2.04.01-85 приложение 2).

Потери напора на трение в трубах определяются по формуле:

где А — удельное сопротивление трубопровода (определяется по таблицам 6,2 и 6,3 «Справочника проектировщика» под редакцией Староверова), при скорости V 3 /ч.

№Участкаl,мd,мq,л/сV,м/сAh,м13,2020,003,242,5801,5250,9823,2020,002,702,1501,5235,4033,2020,002,161,7201,5222,6643,2020,001,621,2901,5212,7553,2020,001,080,8601,525,6663,2020,000,540,4301,521,42 128,87 5. Водопровод горячей воды

.1 Расчёт расхода воды системой

Для расчёта расхода воды системы необходимо:

а) число проживающих в квартире — 4 человека;

б) число санитарных приборов 3: 1 умывальников, 1 мойка, а также 1 ванная.

в) секундный и часовой расходы воды определяем по приложениям 3 СНиП( для удобства данные сведем в таблицу).

Расход водыНорма расхода водыМойка и умывальникВаннаяУнитазqсo, л/с0,140,20,2qco,hr, л/ч10030050qchr, л/ч6020050

Далее определим вероятность действия санитарных приборов:

P h =q h hr *U/3600q h o *N=60*4/3600*0,14*3=0,159

Определяем максимальный секундный расход по формуле:

? — коэффициент, определяемый согласно рекомендуемому приложению 4 СНиП в зависимости от общего числа приборов N на расчетном участке сети и вероятности их действия Р. При этом табл. 1 рекомендуемого приложения 4 надлежит руководствоваться при Р > 0,1 и N £ 200; при других значениях Р и N коэффициент a следует принимать по табл. 2 рекомендуемого приложения 4.

N*P h =3*0,159=0,476 ?=0, 60

Получаем: q h =5*0,60*0,14=0,42 л/с

Секундный расход принимаем с учетом циркуляции:

q h,cir =q h *(1+K cir )

K cir — коэффициент, принимаемый: для водонагревателей и начальных участков систем до первого водоразборного стояка по обязательному приложению 5 СНиП 2.04.01-85.; для остальных участков сети — равным 0.

Циркуляционный расход горячей воды в системе q cir , л/с, следует определять по формуле:

?=1-1,3 — коэффициент разрегулировки циркуляции;

Qht — теплопотери трубопроводами горячего водоснабжения, кВт;

?t — разность температур в подающих трубопроводах системы от водонагревателя до наиболее удаленной водоразборной точки, °С, ?t=8,5 — 10оС.

Значение Qht найдем используя таблицу 10.4 «Справочника проектировщика» по формуле:

Q — потери теплоты, Вт/м, 1м трубопровода данного диаметра;

l — длина участка трубопровода, м, данного диаметра.

Для определения коэффициента Kcir необходимо определить соотношение qh/qcir. В нашем случае это соотношение больше 2, поэтому коэффициент принимаем равным 0.

Расход воды на ванную вычисляют при 100%-ной работе:

Таким образом, общий секундный расход равен:

Часовой расход системы определяем по формуле:

где ? — находим по приложению 4 СНиП в зависимости от значения Рhr (вероятность использования приборов), определяемую по формуле:

Получаем: qhhz=0,005*100*1,604=0,802 л/ч

Часовой расход воды на ванную равен:

Общий часовой расход в час максимального потребления равен:

qhhz,общ=3600+0,802= 3600,802 л/ч.

Средний часовой расход воды в смену определяется по формуле:

.2 Гидравлический расчет системы

Гидравлический расчет системы горячего водоснабжения аналогичен расчету холодного водоснабжения, с некоторыми видоизменениями.

Требуемый напор в наружной сети должен быть следующим:

H1 — высота расположения расчетной точки водопотребления от поверхности земли, м: следовательно Н1=3,2м;

Н2 — потери напора, м, во внутренней сети, включая потери на преодоление местных сопротивлений, а также потери на счетчике;

Нf — необходимый свободный напор, м, в точке водопотребления (находится по СНиП 2.04.01-85 приложение 2).

Нf=2 м (умывальник).

Потери напора на участках трубопроводов систем горячего водоснабжения следует определять для систем с учетом зарастания труб по формуле:

где i — удельные потери напора, принимаемые согласно рекомендуемому приложению 6 СНиП;

кl — коэффициент, учитывающий потери напора в местных сопротивлениях, значения которого следует принимать:

,2 — для подающих и циркуляционных распределительных трубопроводов;

,5 — для трубопроводов в пределах тепловых пунктов, а также для трубопроводов водоразборных стояков с полотенцесушителями;

,1 — для трубопроводов водоразборных стояков без полотенцесушителей и циркуляционных стояков.

Данные расчета сведем в таблицу.

Следовательно, необходимый напор будет составлять:

1.Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч1. 2.Отопление. Под ред. Староверова И.Г. — М. Стройиздат, 1990г.

.Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч2.

.СНиП 2.04.05-86* «Отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха»

.СНиП 2.04.01-85* «Водоснабжение и канализация зданий»

.СНиП II-3-79** «Строительная теплотехника»

Теги: Разработка однотрубной системы отопления 6-ти этажного жилого дома с верхней разводкой Курсовая работа (теория) Строительство