Технико-экономический расчет эффективности отопления

Этот раздел был выполнен совместно с Юрием Ажичаковым.

1. Предварительный теплоэнергетический баланс здания

для принятия предпроектных решений,

для формулировки «правильного» технического задания.

Расчет производится в соответствии со СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха».

Для упрощения расчета некоторые малосущественные параметры пропускаются.

Расчет здания делается условно состоящим из одного помещения с площадью – 80 м2.

Для определения мощности системы отопления составим баланс часовых расходов теплоты для расчетного зимнего периода:

1 — потери теплоты через наружные ограждения определяют по формуле;

А – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2. Потолок – 80 м2, пол – 80 м2, стены – 108 м2, окна — 5 шт. х 1,3 м. х 1,4 м. = 9,1 м2, дверь – 2 м2.

k – расчетный коэффициент, Вт/(м2 °С).

Для соломенных блоков с объемной массой 200 кг/м3, с ? = 0,07 Вт/(м2 °С), Толщина – 500 мм.

Внутренний и внешний слой из легкого глинобетона ? = 0,3 Вт/(м2 °С), толшина — 100 мм.

Два слоя гипсокартона – 0,19 Вт/(м2 °С).

Итого для 5 слоев коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции – 0,115 Вт/(м2 °С).

Для окон, по данным с сайтов производителей окон 2,8 — 0,3 Вт/(м2 °С), для расчета примем – 1,5 вт/(м2 °С).

Для дверей примем -1 вт/(м2 °С).

— расчетная температура воздуха в помещении, °С. = 20°С

— расчетная температура наружного воздуха, холодного периода года = -39°С

? – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь = (для упрощения, в расчете не учитываем).

n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху — (для упрощения, в расчете не учитываем).

Потолок – 80 м2 х 0,115 вт/(м2 °С) х (20- (-39)) = 543 вт.

Пол – 80 м2 х 0,115 вт/(м2 °С) х (20- (-39)) = 543 вт.

Стены – 108 м2 х 0,115 вт/(м2 °С) х (20- (-39)) = 733 вт.

Окна – 9,1 м2 х 1,5 вт/(м2 °С) х (20- (-39)) = 805 вт.

Двери — 2 м2 х 1 вт/(м2 °С) х (20- (-39)) = 118 вт.

Итого по ограждающим конструкциям – 2742 вт.

2. — расход теплоты на прогрев инфильтрирующегося воздуха и поступающего в помещение воздуха при вентиляции;

Ln – расход удаляемого воздуха, м3/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий – удельный нормативный расход 3 м3/ч на 1 м2 жилых помещений (включая кухни и санузлы), но для кухонь с электроплитами – не менее 60 м3/ч, а для совмещенных санузлов — не менее 50 м3/ч; Ln = 60 м2 х 3 м3/ч +60 м3/ч + 50 м3/ч = 290 м3/ч

? – плотность воздуха в помещении, кг/ м3, определяемая по формуле;

t — температура помещения. ? = 353/ (273 + 20) = 1,2

с – удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг?°С);

— расчетная температура воздуха, °С;

— расчетная температура наружного воздуха в холодный период года °С;

k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами.

= 0,28 х 290 х 1,2 х 1 х (20 – (-39)) х 0,7 = 4024 Вт.

3. — технологические и бытовые тепловыделения или расходы теплоты. Для жилых зданий бытовые тепловыделения — 10 Вт на 1 м2 площади пола.

= 80 х 10 = 800 Вт.

Итого теплоэнергетический баланс здания

2742 Вт. + 4024 Вт. — 800 Вт. = 5966 Вт. — потери тепла через ограждающие конструкции.

Из вышеприведенного расчета стоит обратить внимание на инфильтрационные потери тепла.

При помощи рекуперации тепла можно, нужно и должно вернуть в дом часть этого тепла.

Примем коэффициент эффективности рекуперации = 0,5 (практически можно возвращать и больше, но в этом случае необходимо разобраться, во что это обходится с экономической точки зрения.)

Экономия на рекуперации тепла при вентиляции — 4024 х 05 = 2012 Вт.

В этом случае теплоэнергетический баланс здания приобретает следующий вид:

2742 Вт. + 2012 Вт. – 800 = 3954 Вт.

Подбор мощности отопителя

Для компенсации потерь необходимы обогреватели мощностью которая компенсирует теплопотери, т.е., 3954 кВт. Кроме того, для обогревателей примем запас мощности 20% — 3954 х 1,2 = 4745 Вт.

Итак, обогреватели на 5 кВт. компенсируют расчетные потери тепла.

Приблизительный расчет отопления (самый простой)

При подборе отопителей часто руководствуются соотношением 1,5 — 2 кВт (для Западной Сибири) на 10 м2 общей площади.

80 : 10 х 1,5 =12 кВт.

Предположим, что теплоэффективность стен из соломенных блоков в 2 — 3 раза выше традиционных стен.

2. Сравнение стоимости 1 кВт энергии

по состоянию на 01.12.2008 год

№ п. п.	Вид топлива	ед. измерения	теплотворная способность (кДж\кг)	КПД	теплотворная способность 1 топливной единицы кДж	количество топлива на 1 кВт энергии	стоимость топлива руб	стоимость 1 кВт энергии руб
1	природный газ	куб.м	33718	0.9	30346.2	0.119	2.02	0.240
2	уголь	кг	27000	0.8	21600	0.166666667	1.6	0.267
3	дрова (сосна)	кг	15800	0.7	11060	0.325497288	1.5	0.488
4	гранулы	кг	17585	0.9	15826.5	0.227466591	5	1.137
5	центральное отопление	Гкал	4186800	0.000859845	600	0.516
6	дизельное топливо	кг	43000	0.9	38700	0.093023256	22	2.047
7	сжиженный газ	кг	45200	0.9	40680	0.088495575	21.95	1.942
8	электричество	кВт\ч	1	3600	1	1.3	1.300

Примечания: Цена дров и угля взяты с доставкой; Объемный вес дров = 500 кг/м3 ; 1 гКал = 1.163 мВт ; 1 кКал = 0.001163 кВт\час ; 1 литр дизтоплива = 0.85 кг; 1 кВт\час = 3600 кДж

3. Технико-экономический расчет четырех типов отопления

Технико-экономическое обоснование выбора вида систем теплоснабжения в современных условиях

Журнал «Новости теплоснабжения» № 2, 2005 г., www.ntsn.ru

Б.В. Яковлев, профессор, заведующий сектором, РУП «БелНИПИэнергопром», г. Минск

В нашей климатической зоне системы теплоснабжения занимают важное место. Они расходуют более половины первичных энергоресурсов. Им присущи массовость, пронизывающая все сферы жизнедеятельности страны, большое техническое разнообразие, сильная зависимость от вида потребляемых первичных энергоресурсов и влияние на экологию окружающей среды. В условиях перехода к рыночной экономике системы теплоснабжения

все больше находятся в поле экономических интересов практически всех производств и слоев населения. Не обеспечив экономичной работы и надлежащего развития этих систем, невозможно добиться рационального использования энергоресурсов.

Одним из эффективных направлений топливосбережения в энергоснабжении потребителей была и остается теплофикация — комбинированное производство электрической и тепловой энергии при минимальном расходе топлива.

Однако подходы к выбору зон теплоснабжения и мощности энергоустановок в новых экономических условиях существенно меняются, поскольку бывшая идеология формирования систем теплофикации и теплоснабжения с тенденцией максимального их укрупнения не всегда состоятельна как с точки зрения привлечения инвестиций для создания крупных систем энергоснабжения, так и эффективности их использования. Сегодня, наряду с системами централизованного теплоснабжения (ЦТ) на базе крупных и средних ТЭЦ и котельных, при определенных условиях оправданными являются также системы децентрализованного теплоснабжения (ДЦТ) коммунального и промышленного назначения на базе малых и мини-ТЭЦ и котельных, т.е. существует функционально и экономически оптимальное соотношение централизованных, децентрализованных и индивидуальных производителей теплоэнергии, и условий ее транспортировки до потребителей [1, 2, 3].

В структуре систем теплоснабжения важную роль играют наиболее экономичные теплофикационные системы, включающие ТЭЦ разных типов: паротурбинные, газотурбинные, парогазовые (рис.1). И если в ЦТ они исторически традиционны и достигли определенного технологического и технического совершенства, то в ДЦТ они стали появляться в последние годы как конкуренты централизованным теплоисточникам.

Технический прогресс коснулся и некомбинированных теплоисточников. Паровые и водогрейные котельные оборудуются более совершенными и экономичными агрегатами, имеющими минимальный выход вредных веществ. В ДЦТ возможно развитие компактных энергоустановок в виде модулей, применение высокоэффективных теплогенераторов на различных видах топлива для отопления производственных помещений, использование транспортабельных теплоисточников типа энергопоездов и т.п.

Наряду с разделением систем ЦТ и ДЦТ по формальным и организационным признакам, объективно существуют три зоны их экономического соотношения в покрытии прироста тепловой на грузки AQ (рис. 2):

• зона явных экономических преимуществ ЦТ (1 зона), где З_цт

Cтраницы: 1 | 2 | читать дальше>>

Технико-экономическое обоснование децентрализованного отопления многоквартирного дома

Описание технического решения

Необходимо отметить, что свод правил [1] содержит указания по проектированию вновь строящихся и реконструируемых автономных котельных, выполнение которых обеспечит соблюдение обязательных требований к котельным установкам, установленных действующим СНиП II-35-76 «Котельные установки». Решение вопроса о применении данного документа при проектировании и строительстве конкретных зданий и сооружений относится к компетенции проектной или строительной организации. В случае если принято решение о применении настоящего документа, все установленные в нем правила являются обязательными. Частичное использование требований и правил, приведенных в настоящем документе, не допускается.

В рамках настоящей работы выполнен технико-экономический расчет, обосновывающий строительство крышной котельной. Расчет выполнен на основании Методических рекомендаций по оценке эффективности инвестиционных проектов рекомендации [2]. По результатам расчета срок окупаемости капитальных затрат на строительство крышной котельной составит менее 3 лет. При этом с технической стороны, будет достигнут энергоресурсосберегающий режим теплогенерации и теплопотребления.

Расчетные тепловые нагрузки представлены в табл.1.

Таблица 1. Расчетные тепловые нагрузки

Жилой дом № 22/2 по ул. Строителей в г. Коврове

На этапе предпроектных работ принято решение о строительстве крышной котельной рассматриваемого здания на базе двух котлов суммарной мощностью 1,6 МВт:

Котлоагрегат №1: Unical Ellprex 870 кВт (Италия) с газовой горелкой ELCO (Швейцария) c диапазоном модуляции 20-100%

Котлоагрегат №2: Unical Ellprex 760 кВт (Италия) с газовой горелкой ELCO (Швейцария) c диапазоном модуляции 20-100%

Обоснованность принятого технического решения аргументирована следующим:

1. Согласно п 3.7 СП «Проектирование автономных источников теплоснабжения» [1] тепловые нагрузки для расчета и выбора оборудования котельных должны определяться для трех режимов:

а) максимального 1,6 МВт — при температуре наружного воздуха в наиболее холодную пятидневку;

б) среднего 1,07 МВт — при средней температуре наружного воздуха в наиболее холодный месяц;

в) летнего (режим, когда котлоагрегат №2, способный производить минимум 130 кВт при максимальном КПД 92%, будет работать в оптимальном режиме).

2. Согласно п 3.8 СП «Проектирование автономных источников теплоснабжения» [1] для теплоснабжения зданий и сооружений, имеющих дежурное отопление или в работе систем отопления которых допускаются перерывы, следует предусматривать возможность работы оборудования котельной с переменными нагрузками. Котельное оборудование Unical (Италия) соответствует данным требованиям.

3. Согласно п 3.9 СП «Проектирование автономных источников теплоснабжения» [1] расчетная производительность котельной определяется суммой расходов тепла на отопление и вентиляцию при максимальном режиме (максимальные тепловые нагрузки) и тепловых нагрузок на горячее водоснабжение при среднем режиме.

4. Согласно п 3.10 СП «Проектирование автономных источников теплоснабжения» [1] максимальные тепловые нагрузки на отопление, вентиляцию и средние тепловые нагрузки на горячее водоснабжение жилых, общественных зданий следует принимать по соответствующим проектам.

5. Согласно п 5.5 СП «Проектирование автономных источников теплоснабжения» [1] количество и единичную производительность котлов, устанавливаемых в автономной котельной, следует выбирать по расчетной производительности котельной, но не менее двух, проверяя режим работы котлов для ночного летнего периода года; при этом в случае выхода из строя наибольшего по производительности котла оставшиеся должны обеспечить отпуск теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение — в количестве, определяемом режимом наиболее холодного месяца.

Таблица 2. Расчетные тепловые нагрузки в период выхода из строя одного из котлов

Жилой дом № 22/2 по ул. Строителей в г. Коврове

Обоснование выбора системы отопления

Предлагаемая к рассмотрению методика обоснования выбора системы отопления основана на EN 1531621:2007 «Heating systems in buildings. Method for calculation of system energy requirements and system e&#64259 ciencies. Part 21: Space heating emission systems». Она адаптирована к действующим и разрабатываемым украинским нормам. В ближайшие время предполагается включить ее в строительные нормы.

Данная методика является лишь началом гармонизации общей методики, изложенной во всех частях EN 15316, по определению суммарного энергопотребления конечными потребителями (система отопления и горячего водоснабжения), внешними сетями и источниками генерирования энергии (котельной установкой, биоустановкой, солнечными коллекторами, тепловым насосом, когенерационной установкой и др.). Приведенная европейская норма включена в перечень усовершенствований украинской нормативно-правовой базы по энергоэффективности в строительной отрасли «Отраслевой программы повышения энергоэффективности в строительстве на 2010–2014 гг.».

Обращаем внимание, что данная методика является количественным выражением влияющих факторов энергоэффективности систем отопления, изложенных в ДСТУ Б А.2.28:2010, раздел «Энергоэффективность», в составе проектной документации объектов. Однако данная методика пока не является полной. Она не охватывает дополнительных затрат энергии системы отопления — насосом в различных системах отопления, автоматикой и приводами клапанов — изложенных в EN 1531623:2007 «Heating systems in buildings. Method for calculation of system energy requirements and system efficiencies. Part 23: Space heating distribution systems».

Уравнение (1) методики детализируют влияющие факторы различных систем отопления (водяная, электрическая, воздушная, инфракрасная) во всем многообразии их современного технического оснащения. Но пока оно не охватывает новейшего энергоэффективного оборудования для систем отопления, такого как комбинированные клапаны для двухтрубных систем (Danfoss ABQM), термобалансировочные клапаны для однотрубных систем (Danfoss ABQT), которые превзошли на сегодняшний день показатели энергоэффективности технических решений, включенных в уравнение (1).

К сожалению, методика, тем более межгосударственная, разрабатываемая и утверждаемая годами, не поспевает за научно-техническим прогрессом. Также методика охватывает большинство применяемых сегодня технических решений при отоплении зданий и является существенным развитием действующих на Украине нормативных методик, изложенных в п. 6 приложения 12 изм. №1:1996 к СНиП 2.04.05–91 «Отопление, вентиляция и кондиционирование», а также в п. 5.2 ДСТУН Б А.2.25:2007 «Руководство по разработке и составлению энергетического паспорта зданий».

В методике приведены ссылки на прДСТУН Б В.1.1ХХХ:201Х «Строительная климатология». Данный стандарт выйдет в 2011 г. Также в методике есть ссылки на норматив EN 14336:2004 «Heating systems in buildings. Installation and commissioning of water based heating systems», который необходимо использовать при обязательной наладке систем отопления. Требования этой европейской нормы относительно испытания трубопроводов под давлением уже изложены в ДСТУ Б В.2.544:2010 «Проектирование систем отопления зданий с тепловыми насосами», который модифицирован к EN 15450:2007. С методами гидравлической наладки систем отопления можно ознакомиться в книге В.В. Пыркова «Гидравлическое регулирование систем отопления и охлаждения. Теория и практика» 2010 г., а также в обучающих фильмах, выложенных на сайте компании Danfoss (www.danfoss.com)*.

Требования к EN 14336:2004 запорно-регулирующей арматуре для наладки состоят в следующем:

&#10063 комплектация и монтаж системы должны полностью отвечать проекту.

В конце методики приведен пример сопоставления энергопотребления системой электрического и водяного отопления. Пример является реализацией требований п. 5.24 изм. №1:2009 к ДБН В.2.215–2005 «Жилые здания», в соответствии с которыми применение систем электроотопления, за исключением систем электроотопления от возобновляемых источников энергии, требует технического и экономического обоснования. В примере есть ссылки на новую редакцию прДБН В.2.524:201Х «Электрические кабельные системы отопления», с которой вы ознакомитесь в 2011 г.

Обращаем внимание, что в соответствии с требованиями п. 5.24 и 5.25 изм. №1:2009 к ДБН В.2.215–2005 применение местной котельной и квартирных газовых генераторов также требует технического и экономического обоснования. Эти требования адаптированы к положению ст. 6 Директивы 2010/31/ЕС «Energy Performance of Buildings», а также проекта закона Украины «Об энергетической эффективности зданий», в соответствии с которыми местные котельные и квартирные газовые генераторы не входят в перечень альтернативных источников энергии при теплообеспечении зданий. Для осуществления технического и экономического обоснования указанных технических решений необходимо гармонизировать наши нормы к соответствующим частям EN 15316.

1. Техническое и экономическое обоснование выбора системы отопления здания осуществляют путем сравнения вариантов проектных решений по энергопотреблению.

2. Комплексное определение энергоэффективности проектного решения с учетом энергоэффективности источника энергии, внешних энергопередающих сетей и систем теплопотребления здания рекомендуется осуществлять по методике в EN 15316 (все части).

3. Упрощенное сравнение вариантов проектных решений — лишь по энергоэффективности распределения тепловой энергии системой отопления в здании без учета дополнительных энергозатрат на работу электрооборудования водяной системы отопления (насоса, электроники, электроприводов и др.) — рекомендуется осуществлять по методике в EN 1531621 [1].

3.1. Варианты проектных решений сравнивают по расчетному расходу тепловой энергии за отопительный период, определяемому по сумме ежемесячных расчетных расходов.

3.2. Для здания с различными внутренними температурными условиями или с конструктивно отличающимися системами отопления сравнение осуществляют соответственно по каждой температурной зоне здания или по зоне действия системы. Здание разделяют на температурные зоны при разности температуры воздуха в отапливаемых помещениях более чем на 3 °C (кроме квартир).

3.3. Расчетный расход тепловой энергии системой отопления здания Qem, ls, год за отопительный период в зависимости от степени детализации влияющих факторов энергоэффективности системы [2] — применяемого оборудования, схемного решения, средств регулирования, характеристик отапливаемого помещения — определяют по уравнению (1):

Здесь fhudr — коэффициент, учитывающий выполнение гидравлической балансировки системы; fim — коэффициент, учитывающий применение периодического теплового режима помещения; frad — коэффициент, учитывающий влияние лучистого теплообмена; ηem — обобщающий коэффициент, учитывающий условия теплоотдачи системы:

где ηstr — коэффициент, учитывающий влияние градиента (стратификации) температуры воздуха в помещении, для некоторых систем — среднее арифметическое коэффициентов ηstr1 (учитывает температуру теплоносителя) и ηstr2 (учитывает условия установки отопительного прибора); ηctr — коэффициент, учитывающий применяемый вид регулирования температуры воздуха в помещении; ηemb — коэффициент, учитывающий теплопоступления в отапливаемое помещение от встроенных нагревательных элементов (для панельно-лучистых систем), для некоторых систем является среднеарифметическим коэффициентов ηemb1 (учитывает тип панельно-лучистой системы) и ηemb2 (учитывает теплоизоляцию панельно-лучистой системы к смежным помещениям).

Дальнейшие переменные в формуле (1): n — количество полных и неполных iх месяцев отопительного периода; Qk — общие теплопотери здания через его тепловую оболочку в iм месяце отопительного периода, кВт⋅ч (определяют в соответствии с 5.3 ДСТУН БА.2.25 [3], рассчитывая количество градусосуток для полных и неполных месяцев отопительного периода в соответствии с 5.5 прДСТУН Б В.1.1ХХХ:201Х [4]); Qвн — внутренние теплопоступления в iм месяце отопительного периода, кВт⋅год (определяют в соответствии с 5.8 ДСТУН Б А.2.25, принимая при этом количество градусо-суток полного месяца и неполного месяца в соответствии с табл. 3 прДСТУН Б В.1.1ХХХ:201Х; теплопоступления в других типах зданий определяют по справочным данным для соответствующего оборудования, технологического процесса и др.); Qs — теплопоступления через окна и другие свето-прозрачные ограждающие конструкции здания от суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации при средних условияхоблачности в iм месяце отопительного периода, кВт⋅ч (определяют в соответствии с 5.9 ДСТУН Б А.2.25, принимая интенсивность солнечной радиации за полный месяц и определяя путем интерполирования за неполный месяц отопительного периода в соответствии с табл. 8 прДСТУН Б В.1.1ХХХ:201Х; количество суток неполного месяца определяют в соответствии с табл. 3 прДСТУН Б В.1.1ХХХ:201Х); v — коэффициент утилизации теплопритоков (учитывает способность здания воспринимать теплопритоки), для зданий без автоматического регулирования температуры воздуха в помещениях v = 0, для зданий с автоматическим обеспечением регулирования температуры воздуха в помещениях определяют в соответствии с рис. 1 по критерию тепловой инерции D, который определяют по уравнению (4) в ДБН В.2.631 [5].

4.3.1. Влияющие факторы энергоэффективности водяной системы отопления с отопительными приборами (радиатор, конвектор и др.) в помещениях высотой не более 4 м представлены в табл. 1 и 2. Коэффициент, учитывающий применение периодического теплового режима помещений, принимают fim = 0,97. Коэффициент, учитывающий влияние лучистого теплообмена, принимают frad = 1,0. Коэффициент, учитывающий гидравлическую наладку системы fhudr, принимают в соответствии с табл. 2.

4.3.2. Влияющие факторы энергоэффективности панельно-лучистой водяной или электрической системы отопления с интегрированными в строительные конструкции нагревательными панелями в помещениях высотой не более 4 м представлены в табл. 3 и 4.

Коэффициент, учитывающий применение периодического теплового режима помещений, принимают fim = 0,98. Коэффициент, учитывающий влияние лучистого теплообмена, принимают frad = 1,0. Коэффициент, учитывающий гидравлическую наладку системы fhudr, принимают в соответствии с табл. 4.

4.3.3. Влияющие факторы энергоэффективности электрической системы отопления в помещениях высотой не более 4 м представлены в табл. 5. Коэффициент, учитывающий применение периодического теплового режима помещений, принимают fim = 0,97 (применяют в системах с интегрированной обратной связью). Коэффициент, учитывающий влияние лучистого теплообмена, принимают frad = 1,0.

4.3.4. Влияющие факторы энергоэффективности воздушного отопления нежилых зданий с помещениями высотой не более 4 м представлены в табл. 6.

4.3.5. Влияющие факторы энергоэффективности систем в помещениях высотой от 4 до 10 м (здания со значительным внутренним пространством) представлены в табл. 7. Параметры системы воздушного отопления:

Величину коэффициента, учитывающего влияние лучистого теплообмена, принимают frad = 0,85. Данный коэффициент является усредненным для разных систем в помещениях со значительным внутренним пространством.

4.3.6. Влияющие факторы энергоэффективности систем в помещениях высотой более 10 м (здания со значительным внутренним пространством) представлены в табл. 7. Параметры системы воздушного отопления (ВО) при промежуточной высоте помещения определяют как арифметическое среднее для систем с горизонтальными или вертикальными струями.

Коэффициент, учитывающий влияние лучистого теплообмена, принимают frad = 0,85. Данный коэффициент является усредненным для разных систем в помещениях со значительным внутренним пространством.

4.4.1. Условие: в здании с помещениями высотой до 4 м сравнить электрическую кабельную систему отопления прямого действия (ЕКС ОПД) с радиаторной системой центрального водяного отопления.

4.4.2. Исходные данные: теплопотери здания за отопительный период, определенные как сумма ежемесячных теплопотерь, составляет 150 кВт⋅ч/год. Помещения с автоматическим регулированием температуры воздуха. Значения параметров ЕКС ОПД в соответствии с 4.3.2.:

&#10063 гидравлическая наладка системы fhudr не учитывается.

Значения параметров водяной системы отопления в соответствии с 4.3.1.:

&#10063 гидравлическая наладка системы автоматическими балансировочными клапанами для каждой квартиры (количество радиаторов в квартирах не превышает восьми) fhudr = 1,0.

4.4.3. Расчетный расход тепловой энергии за отопительный период ЕКС ОПД в соответствии с уравнениями (1) и (2):

Расчетный расход тепловой энергии за отопительный период водяной системой отопления в соответствии с уравнениями (1) и (2) без учета дополнительного расхода энергии на работу электрооборудования (насоса, электроники, электроприводов клапанов и пр.) а также без учета потерь энергии в источнике энергии и теплосетях:

4.4.4. Расчетный расход тепловой энергии за отопительный период ЕКС ОПД в сравнении с водяной системой центрального отопления меньше на:

что составляет:174,95 – 166,85 = 8,1 кВт.

1. EN 1531621:2007. Heating systems in buildings. Method for calculation of system energy requirements and system efficiencies. Part 21.
2. ДСТУ Б А.2.28:2010. Розділ «Енергоефективність» у складі проектної документації об’єктів.
3. ДСТУН Б А.2.25:2007. Настанова з розроблення та складання енергетичного паспорта будівель.
4. прДСТУН Б В.1.1ХХХ:201Х. Будівельна кліматологія. 5. ДБН В.2.631:2006. Теплова ізоляція будівель.
5. EN ISO 13790:2008. Energy performance of buildings. Calculation of energy use for space heating and cooling.
6. EN 14336:2004. Heating systems in buildings. Installation and commissioning of water based heating systems.
7. прДБН В.2.524:201Х. Електрична кабельна система опалення.

>>> Также читайте по теме Выбор системы отопления в журнале СОК 2010 №8